镁合金压铸机用高钴高铬热作模具钢的热处理工艺

利用光学显微镜、扫描电镜、能谱仪和X射线衍射仪等研究了不同淬火和回火工艺对新型镁合金压铸机用X20CoCrWMoV10-9热作模具钢显微组织和硬度的影响,以确定其热处理工艺。结果表明:该钢较佳的热处理工艺为840℃×8 h退火预处理+1 100℃×1 h淬火+700℃×2 h回火;该钢经较佳工艺处理后,其显微组织由回火马氏体、金属间化合物μ相和合金碳化物M_(23)C_6、M_6C组成;在1 100℃×1 h淬火后其硬度达到最大值51.5 HRC;在500～650℃回火时析出了较多弥散分布的金属间化合物和碳化物,具有较高的回火抗力和明显的二次硬化效应。     

65∠弹簧快速回火試验

淬硬了的弹簧钢经过回火,可以消除由于淬火所引起的应力,并且获得比较稳定的组织,具有最好的综合机械性能。根据规定,圆柱弹簧回火后硬度是R_c40～47。弹簧钢回火后的硬度在这个范围内,具有最好的综合机械性能。以往淬硬了的弹簧钢,65在380±10℃炉中回火,50在420±10℃炉中回火,一般回火时间是20～30分钟。为了缩短回火时间,我们把炉温提高到800±10℃,用很短的时间进行回火,经试验证明,快速回火同一     

热处理工艺对3Cr2W8V钢热疲劳性能的影响

对不同热处理状态的3Cr2W8V钢进行了热疲劳破坏试验,分析了热处理工艺对3Cr2W8V钢组织和性能的影响。结果表明,采用1050℃×1h+850℃×0.5h→750℃×0.5h(三次)预处理,再经1100℃淬油、450℃×2h回火和-70℃×30min冷处理+450℃×2h回火工艺,能提高模具的热疲劳寿命。     

三面刃铣刀的热处理工艺

高速钢经（以W18Cr4V为例）1260～1310℃加热淬火、560℃三次回火（常规热处理）后，具有高的硬度和红硬性。由于三面刃铣刀刀体大，形状复杂，淬火时易开裂，因此我们采用多次预热和多次分级淬火，并在刀具未冷至室温时立即回火，减少了刀具的开裂倾向，取得了显著效果。     

放宽长度量精密测量环境温度条件的探讨

在长度精密测量中,测量环境温度因素引起的热变形误差,在仪器总误差中占很大比重,必须加以修正。在传统的方法中,一般是提出较为严格苛刻的测量环境温度控制条件来减轻或消除温度误差的影响。但这在很大程度上局限了仪器的使用范围,给用户很多不便。近几年国外很多精密测长仪器都将测量环境温度放宽到+15℃～+25℃、+15℃～+35℃甚至+10℃～+40℃。文中探讨温度误差修正的理论依据,提出一套在特定条件下可行的环境温度控制条件及温度误差修正方法。     

减小碳钢工件淬火变形的经验

图1是整形凹模的镶块,材料是10,要求淬火后的硬度RC54～58。我們是按以下步驟进行处理:1.在500～550℃的电爐内預热(按1～0.2分/公厘); 2.在780～800℃的盐浴爐内最后加熱,加热时間按0.30～0.35分/公厘计算; 3.在25～30℃、含有15％氯化鈉的水溶液中冷却,冷却至200℃左右轉入油中冷却,淬火后硬度为Rc60～62; 4.在260～280℃的温度下回火,回火后的硬度     

W12Cr4V4Mo高速钢(二)

(四)淬火温度和保温时间红硬性的影响 经不同规范淬火的试样,在560℃三次回火后,进行红硬性测定。红硬性的测定,可以在热态,也可以在冷态下进行。这里采用后者。其测定方法为:把热处理后的试样,重新加热至600℃、625℃、650℃、675℃。在每一温度加热四次,每次一小时。然后在室温测定其硬度,并以保持HRC60时的温度代表其红硬性。 试验是在B-10外热式坩埚盆炉中进行的。温度由电位差计控制。试验结果列于表3。图18表示红硬性与淬火温度的关系曲线。由表3及图18可见,随着淬火温度的升高和保温时间的增加,钢的红硬性不断增加,这是由于淬火温…     

电磁脉冲回火炉

电磁脉冲回火炉,可用于高速钢、轴承铜、弹簧钢等各种钢的回火工艺、等温淬火工艺及化学热处理等。钢在电磁脉冲回火炉中回火,时间可缩短50％,机械性能明显增高,并可取消精密零件、油泵油嘴偶件等的冷处理工艺。具体试验参数:脉冲磁场强度为20～100kA/m。高速钢经脉冲磁场回火后,其工艺由常规淬火+560℃×lh×3～4次,缩短为淬火+560℃×45min×2次。残余应力由197MPa,下降为66MPa。抗弯强度υ_(bb)、冲击韧性a_k值提高30％。残余奥氏体量为2％以下。     

压塑机刀片的预变形淬火

压塑机刀片材料为CrWMn,要求硬度HRC60～62、变形≤0.2毫米,原采用820～840℃盐炉加热后油淬、硝盐淬,变形超差多,冷校直易脆断,利用马氏体相变超塑性热校,回火后仍有40～50％的刀片超差。     

三通阀流阻数值模拟与试验验证

本文利用STAR-CCM+流体仿真软件,基于SST K-W湍流模型,完成了不同流量、不同温度下热管理控制阀的流阻仿真,并通过试验验证了仿真结果的可靠性,为设计人员优化结构提供帮助,缩短研发周期,提高工作效率。结果表明：同流量下,温度高的冷却液因黏度降低,流阻偏小,试验值与仿真结果趋势一致;30-100lpm小流量试验值与仿真值误差最大为14.7%,原因为小流量下,流阻本身不大,加上不可必免的试验测试误差,误差算下来要大一些;125-200lpm大流量,冷却液23℃时误差在10%以内,65℃时最大误差12.6%。     

电脉冲调质处理对齿套用35CrMo钢显微组织和 力学性能的影响

在不同回火温度(550～640℃)、不同脉冲次数(1,2次)和脉冲持续时间(60～180ms)下对热轧态35CrMo钢分别进行传统淬火+传统回火、电脉冲淬火+传统回火、传统淬火+电脉冲回火处理,对比研究了处理后的显微组织和力学性能。结果表明:电脉冲淬火+550℃传统回火、传统淬火+1次电脉冲回火以及传统淬火+2次电脉冲60ms回火处理后,试验钢的组织与传统淬火+传统回火处理后的相似,均由马氏体和碳化物组成;随着回火温度的升高,电脉冲淬火+传统回火处理后的组织中出现层片状索氏体,试验钢的抗拉强度和硬度降低,伸长率增大;电脉冲淬火或回火均能提高试验钢的强塑性,电脉冲淬火+580℃传统回火处理后的强塑性最佳。     

T91钢瞬时液相扩散焊热影响区的组织及力学性能

模拟瞬时液相扩散焊三温工艺对T91钢进行焊接,并进行了780℃×2h回火处理,研究了热影响区的组织和力学性能以及回火处理对热影响区力学性能的影响。结果表明:热影响区可分为距焊缝0～7.5mm处的过热粗大板条马氏体区、距焊缝7.5～22.5mm处的细小板条马氏体区、距焊缝22.5～37.5mm处的铁素体+马氏体区以及距焊缝37.5～42.5mm处的回火马氏体区等4个区域;随着距焊缝距离的增大,热影响区的脆硬倾向降低,断裂机制由脆性断裂向韧性断裂转变;回火处理后热影响区的抗拉强度和硬度相比回火处理前的有所降低,但韧性提高。     

浙江慈溪市光华数字显示仪器厂产品

SW—2型便携式数字表面温度计量程0～400℃;-50～1100℃。精度1％,分辨率1％。 SW—4型便携式数字快速钢水温度计量程1000～1700℃,精度±(0.5满度+1个字),分辨率1℃。 SW—8401型便携式数字温度计最程-50～150℃,误差±1.5％,分辨率1℃。     

大型原油储罐用钢12MnNiVR热处理工艺及组织性能研究

采用GLeeble 3800热模拟实验机测定了12MnNiVR钢的CCT曲线,研究了热处理工艺对性能的影响,确定淬火工艺:930±10℃,保温30～40 min;回火工艺:625～650℃,保温45～60 min。批量试制的12MnNiVR钢板具有优良的力学性能,满足了大型原油储罐工程建造的要求。     

双淬火+深冷处理工艺对Cr12Mo1V1模具钢组织和性能的影响

对退火态Cr12Mo1V1模具钢分别进行一次淬火+回火、双淬火+回火、一次淬火+深冷+回火、双淬火+深冷+回火等工艺处理,其中一次淬火工艺为1 030℃×0.5 h油淬,双淬火工艺为1 050℃×0.5 h油淬+1 030℃×0.5 h油淬,深冷处理工艺为-60℃×1 h+-120℃×1 h,对比研究了双淬火+深冷处理对试验钢显微组织和力学性能的影响。结果表明:与一次淬火+回火工艺相比,双淬火+回火工艺可以改善共晶碳化物分布均匀性,使碳化物形态趋于球状;增加深冷处理对改善共晶碳化物形态和均匀度的效果不明显,但可降低残余奥氏体含量。双淬火+回火工艺处理后试验钢的硬度与一次淬火+回火处理后相近,但冲击吸收能量和抗弯强度分别提升22%和12%;增加深冷处理对试验钢硬度、冲击韧性和抗弯强度影响不大。     

高速钢脉冲磁场回火

高速钢螺帽孔冲头常选用 w6Mo5Cr4V2或 W18Cr4V 材料。其热处理工艺为:1225～1260℃加热淬火,560℃×3次1.5小时回火。这种传统工艺,热处理周期长,处理件使用寿命较低。本文研究的脉冲磁场回火工艺能使钢的硬度、抗弯强度、冲击韧性、红硬性等均有所提高、使用寿命提高一倍。通过试验确定的最佳回火工艺为:560℃×2次45分。     

热处理工艺对高速钢钻头组织和性能的影响

试验用钢和试验方法一、钢材: 根据锥柄钻头的服役条件,要求钻头具有足够的红硬性和足够的机械性能。钼系高速钢起源于德国,用18-4-1钢。随着工业的发展,大量的钼系高速钢钻头可用于生产,但这类钢比18-4-1钢的过热倾向大。二、试验方法: 1.φ13.5锥柄钻头和冲击、扭转试棒的热处理工艺:820～850℃予热,予热时间为淬火加热时间的两倍,然后按表2方案加热;从中选择较合适的温度和时间。分级加热温度600℃保温1分钟。560℃回火保温60分钟,回火三次。2.切削试验:被切削材料为45钢,厚20毫米,硬度HB190～200。钻床切削速度35米/分,进刀量0.28毫米/转,转速825转/分。用5%(重量百分比)     

高速钢电池冲棒的低温淬火及软氮化

用来冲制电池锌筒的冲棒一般由高速钢制作,若采用常规热处理工艺进行淬火、回火,冲棒使用寿命不高(每根只能冲2万只锌筒),失效形式一方面是表面耐磨性不够,另一方面易产生脆断。现采用下述工艺:1.低温淬火工艺:高速钢冲棒先经低温(560±10℃)和中温(850±10℃)两次预热后,转入高温盐浴中加热,W18Cr4V钢的淬火加热温度为1250～1260℃, W6Mo5Cr4V2钢为1180～1190℃,淬火加热时间按10s/mm计算,保温后入280±30℃硝盐浴,停留2～5min,空冷到室温,然后在560±10℃连续回火三次,每次1.5～2h。检查硬度,可达HRC62～64。     

回火和冲击试验温度对套管钻井钢冲击韧性及断裂机理的影响

对以铁素体+珠光体组织为主的钢材进行910℃淬火+不同温度回火(500,550,600℃)热处理,获得超高强度级套管钻井钢,并在不同温度(-60～20℃)下进行冲击试验,研究了回火和冲击试验温度对套管钻井钢冲击韧性和断裂机理的影响。结果表明：随着回火温度的升高,套管钻井钢的马氏体逐渐消失,形成回火索氏体组织,室温冲击时消耗的冲击能增大,最大冲击载荷减小;不同温度回火钢的冲击断口宏观形貌均为纤维区和剪切唇,断裂机理均为韧性断裂;550℃回火套管钻井钢的韧脆转变温度为-33.64℃,随着冲击试验温度的降低,其冲击能逐渐减小,宏观断口形貌由完全纤维区转变为近完全放射区,微观断口形貌由完全韧窝形貌转变为包含局部韧窝结构的准解理结构。     

淬火温度和回火工艺对4Cr5Mo2V钢高温耐磨性能的影响

将4Cr5Mo2V钢在1 000～1 090℃下淬火,并通过不同温度2次回火处理将相同淬火温度下试验钢的回火硬度分别调整至55,52 HRC,研究了淬火温度和回火工艺对显微组织、冲击韧性和高温(350℃)耐磨性能的影响。结果表明：回火硬度相同时,淬火温度过高或过低均会降低试验钢的韧性而加剧磨损表面材料剥落,从而降低耐磨性能;相同回火硬度下,1 030℃淬火条件下试验钢的韧性和高温耐磨性能最好,1 090℃淬火条件下最差;淬火温度相同时,较低温度回火试验钢因具有较高回火硬度,能够起到支撑表面氧化层的作用,其耐磨性能比较高温度回火时好;4Cr5Mo2V钢的推荐热处理工艺为1 030℃×30 min油淬+560℃×2 h×2次回火。