工件在碱浴炉中回火后表南产生氮化层的原因分析

我们厂有三批零件，按正常热处理操作后，出现硬度偏高，提高温度回火也达不到技术要求，甚至出现硬度回升现象，造成了整批报废。     

≥φ800mm柱塞的工频感应淬火工艺的改进与应用

直径≥φ800mm柱塞表淬过去一直沿用预热后表淬工艺，硬度达到设计要求比较困难，同时，易出现开裂、报废等现象。为此，我们在寻求一种既可提高表面硬度，又避免出现裂纹的最佳工艺方案，优化和改进工频表淬工艺，以达到降低开裂风险，缩短生产周期的目的。     

45钢板状零件淬火硬度不均的工艺分析

针对45钢制板状零件因零件厚度不同在淬火过程中出现硬度不均的现象，分析了出现问题的原因，指出淬火油运动粘度对冷却性能的影响，使处理后的零件在硬度、变形方面满足技术要求。     

显微硬度实验的计算机模拟

采用有限元分析法对块状材料和涂层／基底材料在显微硬度试验时表现的力学行为进行计算机模拟，分析在材料显微硬度试验时出现的若干现象，如基底对膜层硬度值的影响，为临界测试负荷的确定以及在微小负荷范围内，随着测试负荷下降，材料显微硬度普遍升高的负荷依存性等现象提供较满意的解释。     

显微硬度实验的计算机模拟

采用有限元分析法对块状材料和涂层／基底材料在显微硬度试验时表现的力学行为进行计算机模拟。分析在材料显微硬度试验时出现的若干现象，如基底对膜层硬度值的影响，为临界测试负荷的确定以及在微小负荷范围内，随着测试负荷下降，材料显微硬度普遍升高的负荷依存性等现象提供较满意的解释。     

汽车半轴感应淬火硬度不均缺陷分析及预防

我们是生产汽车半轴专业厂 ,生产中经常会碰到工件淬火硬度不均匀出现软点、软带现象 ,通过攻关均有明显改善 ,在此愿与同行交流。1　缺陷特征从热处理角度讲 ,在同一工件上淬火部位出现局部硬度低于公差值 1～ 3 HRC,我们通常称之为硬度不均匀 ,有软点、软带现象 ,如图 1 a、b、c所示。图 1　汽车半轴感应加热淬火硬度不均缺陷示意图2　缺陷成因分析及预防2 .1　加热不均 (特别是整体感应加热 )(1 )感应器原因 :由于感应器形式及结构制作精度等因素 ,在整体感应加热过程中通过的电流、磁损耗不均 ,会使工件局部出现欠热现象 (有暗带 )而…     

结晶器铜管的失效分析

针对结晶器铜管在生产中出现的硬度不均、表面＂桔子皮＂、脱方现象,秦皇岛首钢长白结晶器有限责任公司采用调整加热温度和保温时间的方法,保证硬度符合标准,并解决了铜管裂纹和难以加工问题;控制铜管的变形量〉15%,消除了铜管的＂桔子皮＂现象;采取时效处理使铜管不在出现脱方现象。     

冷轧薄带硬度测量的影响因素

一、前言冷轧薄带的硬度测量国标“金属小负荷维氏硬度试验方法”。对于薄试样的硬度测量普遍存在着测量值差异大的现象。因为影响示值的因素很多。我们根据实际工作中所能出现的误差,用0.1mm厚的不锈钢带AM350作为研究对象,在样品制备与支撑方法上,试验力的选择、施加方法、保持时间、以及压痕测量方面进行了一系列试验。找出了影响示值误差的因素。     

汽车发动机缺套内壁重复激光淬火的研究

本文研究了重复激光淬火对铸铁铸造的汽车发动机缸套内表面淬火硬度和淬火深处的影响，结果表明，对第一次淬火后的缸套不需要进行任何预处理就可以直接进行第二沈和第三次重复淬火处理．重复激光淬火后．淬火层的硬度与第一次激光淬火的硬度相比没有明显的变化，没有出现退火现象．表面无裂缝产生。并且对第一朔激光淬火后没有达到的硬度和深度指标，进行第二次或第三次重复淬火后可达到要求。同时给出了搭接淬火处硬度有所下降，但不影响正常使用。本文还给出了不同的激光功率，扫描速度与重复淬火后的淬火层硬度及深度的关系。     

时效对Mg-Zn-Zr合金组织性能的影响

研究了Mg-Zn-Zr合金在438K和473K时效过程中的硬化软化现象。合金在时效初期（2h左右）出现了一次明显的时效硬化峰，之后硬度急剧下降；在10h左右又出现小幅二次硬化现象，随着时效时间的增加，材料不断软化。微观结构分析表明，初次时效峰是合金中析出MgZn5．X沉淀相及板条状组织所致。随后MgZn5．X沉淀相及板条状组织开始溶解减少。合金硬度下降,位错组织的形成是导致合金二次硬化的关键因素。在时效过程中沉淀相的溶解以及晶界宽度的增大导致合金软化。     

水泥磨机用高铬磨球的亚临界处理研究

主要研究了水泥磨机用高铬磨球采用亚临界处理工艺时的组织转变和性能的变化，并用X衍射、扫描电镜、磁性法和硬度测定法分析了它的硬化机制。研究表明，在亚临界处理过程中，铸铁基体组织中的残条奥氏体会析出二次碳化物并在冷却过程中转变为马氏体，出现二次硬化现象，使其硬度上升。在适当的处理温度和处理时间下，该合金能得到最高的硬度，用亚临界处理的磨球能达到常规热处理的性能，这可以大大的降低生产成本。     

薄壁小口径不锈钢管扩口裂纹原因分析

利用光学显微镜、拉力试验机及硬度测试仪对薄壁小口径不锈钢管在扩口时出现裂纹、且在加工过程中存在硬度积累现象进行了分析。结果表明,扩口裂纹管的硬度高,晶粒小,晶粒之间尺寸差别大;在加工过程中随拉拔管径变小,其硬度呈线性增长。     

爆炸焊接铝/不锈钢薄壁复合管界面的微观分析

采用扫描电镜、能谱仪和显微硬度计对爆炸焊接铝，不锈钢薄壁双金属复合管界面的显微组织、成分和硬度梯度进行了分析研究。结果表明，结合良好的薄壁铝，不锈钢复合管的结合区界面，是平直界面和平直至波形过渡的非稳态波形界面二者混合出现；元素在界面扩散主要是Fe，Cr，Ni元素向Al层内进行扩散，Al元素向不锈钢层内扩散量极少，界面附近不锈钢侧有明显硬化现象；由于热影响消除了铝层硬化现象。在Al侧出现的由超塑流变造成的组织变化，并没有从硬度分布表现出来；需要严格控制爆炸焊接静态参数，尽量减少Al-Fe化合物脆性相生成量。     

27 SiMn钢调质后性能偏低的原因分析

27SiMn钢油缸调质后出现强度、硬度偏低，冲击吸收能量偏高的现象，通过对成分、工艺过程、显微组织分析，找出了性能异常的原因是由于缸筒淬火未淬透。调整装炉量及改进冷却设备，提高了淬透性，改善了油缸的力学性能。     

可热处理铸造Al-Si系合金时效行为研究

研究了可热处理铸造Al-Si系合金的时效行为。发现合金的时效硬化曲线表现出不同的单、双峰硬化特征。透射电镜(TEM)、高分辨电镜(HRTEM)观察和差示扫描量热仪(DSC)分析证实，时效硬化的单、双峰现象与合金的时效析出序列密切相关，AlSiMg合金的GPⅡ区和亚稳定相的形成部分重叠交叉进行，造成了时效曲线上的硬度平台；在AlSiCu合金的时效过程中，GP区向亚稳定相的直接转变，造成了时效曲线上的单硬度峰。而A354和AlSiCuMg合金中GPⅡ区向亚稳相的转变有明显的时间间隔，使合金时效硬化曲线出现了双硬度峰现象。     

热处理温度对高铬铸铁组织和性能的影响

研究了热处理温度对亚共晶成分高铬铸铁组织及硬度的影响.结果表明,随加热温度的升高,高铬铸铁组织出现二次碳化物的析出与重溶现象,并且当二次碳化物的析出与重溶达到平衡时,材料的硬度出现峰值.     

7A52铝合金搅拌摩擦焊焊缝的组织分析

通过对7A52铝合金进行大量的搅拌摩擦焊接试验,对焊缝的宏观组织、微观组织及显微硬度进行分析.焊缝可分为热影响区、热机影响区和焊核等三个区域.其中,焊核为明显的再结晶等轴晶粒,晶粒明显细化;热机影响区出现了晶粒粗化现象,由母材的细纤维组织变形为具有一定弧度的弯曲粗纤维组织;热影响区的晶粒与母材相似,但出现了晶粒粗化现象.沿焊缝横截面的显微硬度的分布呈高-低-高-低-高的趋势,其中焊缝顶部的硬度达到了母材的硬度,硬度最低处位于前进侧的热影响区区域.     

45钢锤头淬火后的组织和硬度

45钢制锤头零件因零件厚度、形状不同在淬火过程中出现表面硬度不同的现象。从理论上分析了硬度不同的原因,指出淬火对冷却后零件表面组织马氏体及晶粒度的影响。零件表面形状变化处,即薄处,马氏体组织数量多,硬度愈高,耐磨性愈好。     

60Si2Mn碟形弹簧热处理

我厂生产WJX8140A万能工具铣床，是引进德国德克尔公司的技术，其中主要部件自动抓刀机构中的碟形弹簧，其质量要求较高。按原图纸规定的技术要求：硬度为45～50HRC，弹簧要经过12小时以上的历平强压处理。在生产中发现部分碟形弹簧强压处理后出现开裂及尺寸不稳定现象。针对上述质量问题，我们进行了碟形弹簧的热处理工艺及强压试验，并取得了较好的效果。1·试验条件及基体情况：X8140A碟形弹簧的材料为60SiZMnA，其形状及尺寸见囹1。技术条件规定，弹簧热处理后硬度为45土3HRC，并应经大于12小时的强压处理、不开裂、尺寸稳定。热…     

枪机框结合氧化后出现破裂的防止

1.问题的提出我厂生产的冲锋枪,对枪机框结合进行氧化处理。最近发现枪机框结合经氧化后,出现破裂现象,破裂率高达80％,经探伤检查,其裂纹占22％。问题出现后,我们对原材料的化学成份,硬度,金相组织进行检查,三项均合格。对断口进行检查,发现断口裂纹沿晶界延伸。我们采用的氧化