KDON-33600/27500型空分设备的设计缺陷及整改措施

介绍KDON-33600/27500型双泵内压缩流程空分设备在高压液空节流阀、液氧泵密封气和加温气流程以及膨胀机喷嘴加热器控制程序方面存在的设计缺陷,分析了这些缺陷对空分设备安全、稳定运行的影响以及采取的整改措施。     

常温空气管道冻裂原因及其防范措施分析

简介一起空分设备常温净化空气管道被液空冻裂的故障,结合空分设备流程分析了液空进入常温空气管道的原因,并提出相应的处理方法和防范措施。     

杭氧工装泵阀8.7MPa离心式高压液体泵与高压液空节流阀联动低温试车成功

<正>2013年7月3日,由杭州杭氧工装泵阀有限公司(以下简称:杭氧工装泵阀)研制的8.7 MPa离心式高压液体泵与配套伊朗12万m3/h空分设备的高压液空节流阀进行了低温联动试验。该试验一方面验证了8.7 MPa离心式高     

煤化工空分设备安全技术的研究(一)

本文阐述了大型特大型煤化工空分的特点和安全重要性。对空分主冷防爆、空分内压缩液氧泵管系燃爆事故防治、空分扒砂安全、大型液氧液氮贮槽安全和高压氧气管道安全等重大安全课题进行了分析、研究、探讨,并提出了防范安全措施。也对安全高压设备的研制,提出了希望。     

煤化工空分设备安全技术的研究(二)

本文阐述了大型特大型煤化工空分的特点和安全重要性。对空分主冷防爆、空分内压缩液氧泵管系燃爆事故防治、空分扒砂安全、大型液氧液氮贮槽安全和高压氧气管道安全等重大安全课题进行了分析、研究、探讨,并提出了防范安全措施。也对安全高压设备的研制,提出了希望。     

一起空分设备常温空气管道冻裂事故分析

介绍一起空分设备常温空气管道被返流液空冻裂的经过和破坏情况,分析了下塔液空返流进入板翅式换热器后再进入常温空气管道的原因,并提出防范措施。最后从设计和操作两方面阐述了防止空分设备发生重大设备故障和事故的措施。     

20000m~3/h空分装置减负荷过程中下塔液空节流阀波动的分析处理

针对20000m3/h空分装置在减负荷时液空节流阀波动的原因进行分析,并对症下药采取有效的措施避免工况发生波动,使装置负荷平稳地降低下来。     

大型空分设备用低温液体膨胀机内流及空化特性数值研究

针对大型内压缩空分流程,研制出一台低温液体膨胀机用于替代高压液体节流阀,以降低空分系统能耗。液体膨胀机内部空化流动会诱发转子振动,影响运行安全。文章将多相流模型与气泡动力学Rayleigh-Plesset模型相结合,研究了液体膨胀机低温空化特性。首先模拟了低温液氮水翼流动,利用实验数据验证了空化模型和数值方法。进一步将液体膨胀机蜗壳、可调喷嘴、叶轮以及扩压管作为整体进行建模,研究了液体膨胀机两相汽化的演变机理,探明了设计流量和非设计流量下膨胀机空化特性。     

大型空分设备的管路系统设计与研究

介绍了一般空分设备管道系统的设计,同时对空分设备的系统阻力设计,对气体、液体以及气液混合物的管道流速的选取进行了详尽地阐述。随着空分行业地蓬勃发展,研究并合理的分析应用空分管路系统的流型对提升行业设计能力有重大意义。     

50米~3/时制氧机提取液氮的操作

为适应工农业生产发展的需要,我厂开设了50米~3/时制氧机提取液氮的业务。现将操作方法简述如下:打开液氧分析阀放少量液氮至液氮瓶预冷,然后打开阀门排液。在排放液氮的同时,通过高压空气节流阀(P1)和膨胀机凸轮,提高高压压力,以补充放液氮过程中的冷量损失。高压压力的高低,应根据排放的时间长短和液氧液面的高低来决定。如时间过长,冷损过大,高压压力已至极限工作压力时,可适当开大液空节流阀(P2),维持液氧液面。     

天然气调压装置不可逆损失的比较与分析

高压长输天然气在进入城市燃气管网前需降压,透平膨胀机、涡流管、节流阀是典型的燃气调压装置。以[火用]概念为基础,以[火用]平衡为工具,对涡流管、节流阀、透平膨胀机三种燃气调压装置进行了全面的热力学分析。结果表明：透平膨胀机的过程[火用]损失最小,效率最高,显示出其在调压过程中的热力学完善性。     

减振器节流阀片对阀门水击力的影响研究

针对车用减振器受地面瞬态冲击阀门容易失效的特点,提出了研究阻尼阀水击压强的重要性.建立了带有环形节流阀片的阻尼阀物理模型.通过有限元软件对节流阀片受瞬态冲击的变形时间进行了研究,得出了节流阀片受冲击的最大变形时间只与结构参数和材料特性相关,并随阀片厚度增加而减小的结论.与水击理论相结合,推导了阻尼阀水击的初始和边界条件,创建了阻尼阀水击数学模型.运用节流阀片等效厚度法则,编程分析了叠加节流阀片对水击力的影响规律,得出了在等效厚度相同的情况下,随着叠加阀片物理厚度的增加水击压强增大的结论,可以作为阻尼阀的设计参考.     

节流阀前后氧气管道安全设计的探讨

氧气管道节流阀前后的流速变化复杂,其规律影响材料的选择和管道布置,而国内外标准对此推荐的要求有所不同。通过对颗粒冲击机理分析,指出控制节流阀前后氧气管道燃爆的关键在于避免高流速冲击区。CFD数值模拟分析结果表明,节流阀前管道一般不存在冲击区,而阀后冲击区在5～8倍阀径之内。建议冲击区最好设置直管段,以避免冲击或使用豁免材料,现有工程实践证明该结论安全可靠。     

节流槽型阀口噪声特性试验研究

截止节流阀是制冷循环中重要的控制元件,依靠阀芯及阀体的运动从而改变流束截面达到节流的目的。截止节流阀在运行过程中阀内容易出现空化现象,引起阀体及阀芯的震动产生噪声,严重影响阀门的工作效率及使用寿命。因此研究截止节流阀内流场空化特性意义重大。文章基于CFD研究了阀芯位置、入口压力、入口流速对截止节流阀内部流场的影响,通过数值计算得出内部流场的压力分布、空化分布、流速分布。研究结果表明：随着阀座与阀芯之间距离的增加,空化程度减弱;随着入口压力的增大,压降增大,阀内的最大体积分数从0.7增大到0.9,空化区域扩大,空化程度愈发强烈。在不同入口流速的工况下阀内空化区域主要分布于阀座与阀芯附近,且入口流速增大,空化区域扩大,空化程度更剧烈。

     

高压、小气枕低温贮箱智能增压技术

介绍了一种针对航天地面试验的高压、小气枕低温贮箱智能增压技术.采用多路电磁阀加装合适的节流元件,仿人工智能开关控制技术,具有简明、确切、迅速等人工智能的特点,在高压系统的贮箱压力控制中取得成功,避免了贮箱压力因阀门动作过度而产生超调振荡,从而有效地提高了调节的品质,提高箱压的控制精度与响应速度.     

变压吸附浓缩低甲烷浓度煤层气的实验研究

通过两塔真空变压吸附装置,对低甲烷浓度的煤层气进行了浓缩实验。实验中研究了两种活性炭、三种不同的流程以及均压时间和节流孔径等操作参数对解吸气甲烷浓度和甲烷回收率的影响。结果表明,比表面积和分离因子都较大的活性炭更适合用作浓缩煤层气的吸附剂;上下不同步均压流程比其他两种流程有更好的浓缩效果且上、下均压时间都存在着最佳值;节流孔径对甲烷回收率影响较大,为同时保证解吸气甲烷浓度和甲烷回收率,需要选择合适的节流孔径。这些研究结果可为变压吸附浓缩低浓度煤层气的深入研究和工程应用提供参考。     

换热器试验台节流管道气蚀现象数值模拟分析

对于换热器试验台水管路中发生的气蚀现象,应用数值计算方法,模拟了流体在管道节流中气蚀的过程;分析了在不同出口压力下,管路中沿程含水量、沿程压力变化等规律。数值计算结果可对管道中气蚀产生及溃灭的位置进行预测,并对相关节流装置气蚀的分析提供参考。     

减振器节流阀片组当量刚度的有限元分析方法研究

针对如何高效准确地通过有限元分析方法获取减振器节流阀片组刚度特性的问题,采用有限元分析方法对节流阀片组建立考虑流固耦合效应的流固耦合模型和不考虑流固耦合效应的结构模型。对模型进行求解,提取计算结果中节流阀阀片组的刚度特性曲线,发现：当节流阀阀片和阀座不存在开槽且阀片变形较小时,可建立结构模型求解节流阀片组刚度特性,当变形较大时,则需建立流固耦合模型求解阀片组刚度;当节流阀或阀座存在开槽时,需建立流固耦合模型进行求解;对流固耦合模型中的流体施加不同的速度载荷,发现：高速激励且阀片变形较大时,需建立流固耦合模型求解节流阀阀片组刚度特性,同时发现：阀片组刚度特性与阀片变形速度有关且阀片变形速度越大,阀片组刚度特性越弱。建立某型双筒充气阀片式液压减振器的性能仿真模型,通过仿真结果与试验结果对比可知,以上所得结论是正确可信的。     

螺旋管蒸发器两相流动稳定性实验双向流量测量研究

10MW高温气冷堆螺旋管蒸汽发生器两相流体流动稳定性实验中,蒸发器冷却水为低流速双向流动的流体。通过理论分析,设计出一种结构简单可在低雷诺数小流量下测量双向流量的节流管,产成功的用于实验,从而提供了一种在低雷诺数小流量下测量单相双向流量的测量方法。     

Integration of a three-stage expander into a CO2 refrigeration system

The inclusion of an expander with work recovery provides two advantages for transcritical CO₂ refrigeration cycles: the COP is improved and the exhaust pressure of the main compressor is lowered. Several designs of expanders have been proposed for this application and some prototypes have been tested already. In our laboratory a three-stage expander has been developed, which replaces the throttle valve of the normal refrigeration cycle and expands into the two-phase region. For optimum integration into the overall system it is proposed to install a vapour-liquid separator between the second and third stage of expansion. The vapour is guided back to the third expander stage whereas the liquid is supplied to the cooling stations via thermostatic or electronic expansion valves.