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钢在A1相变点之下的稀土硼氮共渗 总被引:4,自引:0,他引:4
研究了钢在A1相变点以下温度进行固体稀土硼氮共渗的工艺方法、渗剂的成分;分析和测试了共渗层的组织结构、渗层深度及表面硬度;对比了渗层耐磨性和抗蚀性。结果表明,低温稀土硼氮共渗可使钢件获得实用的硬化层,这种渗层具有根高的磺度、耐磨性及抗蚀性。 相似文献
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稀土对离子硫氮碳共渗的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了稀土浓度,保温时间对渗层深度和性能的影响,探讨了稀土元素对离子硫氮碳共渗的催渗机理,试验结果表明,在渗剂中加入一定量的稀土对离子硫氮碳共渗具有明显的催渗作用,可使渗层深度提高约25%,硫化物层牢固,表面硬度增高且渗层硬度梯度平缓,耐磨性提高50%以上。 相似文献
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稀土钒共渗工艺的应用研究 总被引:6,自引:0,他引:6
研究了盐浴稀土钒共渗工艺(温度、时间)、稀土添加量以及不同钢种对共渗层组织和性能的影响,经稀土钒共渗后冷作模具比常规热处理的相对耐磨性提高了2.81倍,模具使用寿命可提高3~6倍。 相似文献
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稀土对硼锆共渗过程的活化催渗及其组织和性能的影响 总被引:3,自引:0,他引:3
在粉未硼锆渗剂中加入稀土元素,可使渗速提高26%。共渗层主要由(FeZr)_2B相组成,同时还渗入了微量的La、Ce、Pr元素。与渗硼、硼稀土共渗、硼锆共渗相比,硼锆稀土共渗层的耐磨性和耐蚀性好,尤其是韧性有明显提高,其脆断前吸收的功同渗硼相比提高了70%。 相似文献
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稀土在离子氮碳共渗中的应用 总被引:5,自引:0,他引:5
采用光学显微镜、显微硬度计、X射线衍射仪和俄歇能谱仪等手段研究了稀土及稀土加入量、共渗时间对渗层厚度、硬度及渗层组成的影响。研究结果表明,稀土对离子氮碳共渗过程有明显的催渗作用,尤其是一些难渗氮的奥氏体不锈钢。在给定条件下,稀土的催渗效果有一最佳含量。稀土对渗层相组成也有影响。 相似文献
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稀土硼铬共渗工艺及渗层性能的研究 总被引:2,自引:0,他引:2
研究了45钢、T10钢固体粉末法稀土硼铬共渗工艺及渗层的耐磨性、耐蚀性和高温抗氧化性能。发现RE-B-Cr共渗速度低于RE-B共渗,但稀土对硼铬共渗有明显的催渗作用,其最佳浓度为3%;RE-B-Cr共渗层具有较高的表面硬度和较小的硬度梯度,和渗硼层相比,耐磨性和耐蚀性分别提高3倍,抗700℃氧化性提高10倍左右。 相似文献
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稀土化合物对固体N—C共渗的影响 总被引:2,自引:0,他引:2
研究了渗剂中加入稀土化合物和几种常用催渗剂,对钢的固体低温N—C共渗效果的影响。结果表明:在主渗剂(混合碳粉和尿素)中,加入7%的稀土化合物(混合氟化稀土),可显著提高钢件渗层厚度(38CrMoAl的化合物层厚可达27μm,扩散层为300~350μm)且可改善沙层性能(耐磨性、耐蚀性等)。 相似文献
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在相同的激光工艺参数条件下,对经调质,离子渗N、离子NC共渗和稀土催渗NC共渗的42CrMo钢进行相变复合处理,试验结果表明,离子NC共渗和稀土催渗NC共渗渗速度快,渗层深度大,渗层和钢表面的碳浓度高,使Ms点降低,增加了复合处理的硬化层深度,提高了硬化层的硬度,硬化层组织不高于其它复合处理,在滑动磨粒磨损条件下,其耐磨性比其它复合处理的更好。 相似文献
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硼钒稀土共渗及其机理 总被引:3,自引:1,他引:3
研究了B-V-RE共渗工艺。试验结果表明,在共渗过程中,稀土元素的催渗作用不是一成不变的,而是在共渗前效果最为明显。稀土La的渗入起到了微合金化的作用。V原子以弥散的VB、V2B3、V2C形式存在于渗层表面。与单渗B、B-RE、B-V共渗工艺相比,45钢B-V-RE共渗层耐磨性及腐蚀性均有明显提高。 相似文献
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硼铬稀土共渗层与渗硼层粘着磨损特性的对比研究 总被引:5,自引:0,他引:5
研究了45钢固体硼铬稀土共渗层和渗硼层的粘着磨损特性,并对磨损机理进行了探讨。结果表明:硼铬稀土共渗层具有良好的抗咬合性和减摩性,其原因是共渗层的高温抗压强度高、表面氧化物膜致密并且与渗层的结合强度高。 相似文献
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研究了碳氮共渗对16Mn钢渗硼层组织结构和性能的影响。结果表明,碳氮共渗预处理使渗硼层的组织、显微硬度分布、脆性、耐磨性比单一渗硼层有明显的改善。碳氮共渗预处理可以得到具有较强支撑作用的过渡层,从而使耐磨性提高。通过复合渗处理的灰砂砖模板,其使用寿命可提高2~3倍。 相似文献
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稀土对40Cr钢氮碳共渗渗层性能及组织的影响 总被引:3,自引:0,他引:3
研究了稀土对40Cr钢氮碳共渗渗层的性能及组织,包括渗层深度,硬度,白亮层和金组织的影响,结果表明,稀土的加入有利于渗层性能的提高和组织的改善。 相似文献