蒙脱石/尼龙6纳米复合材料制备及性能研究

介绍了熔体挤出法蒙脱石／尼龙6纳米复合材料制备、性能、影响因素及应用前景。将自制的改性蒙脱石同尼龙6、稳定剂、硬脂酸等混合均匀后，用双螺杆挤出机挤出造粒，制造的蒙脱石／尼龙6纳米复合材料拉伸强度84.41MPa、抗弯强度115.40MPa、热变形温度（0.45MPa)189℃。     

尼龙6/改性MCA复合材料的力学性能研究

在三聚氰胺和氰尿酸反应过程中加入SiO₂溶胶, 制备改性三聚氰胺氰尿酸盐(MCA)。将改性的MCA和尼龙6熔融共混制得尼龙6/改性MCA复合材料。用扫描电镜(SEM)、万能拉伸试验机对复合材料的结构和力学性能进行了表征, 结果表明, 改性MCA在尼龙6中分散良好, 尼龙6/改性MCA复合材料的拉伸强度、弯曲强度均比尼龙6/未改性MCA复合材料有较大提高。     

活性滑石充填高分子材料研究

将改性后的滑石以不同比例分别与尼龙66和轮胎橡胶混炼，成型，然后进行性能测试，结果显示，活性滑石粉充填尼龙66后，材料的拉伸强度和弯曲强度有明显的提高，冲击强度基本未变，而活性滑石代替半补强碳黑充填橡胶后，材料的各项性能均有所提高，说明在保证尼龙的冲击强度不降的条件下，可在尼龙66中充填40%以下的活性滑石，从而提高其拉伸强度和弯曲强度，并降低成本，在轮胎橡胶中可用活性滑石50%取代半补强碳黑而提高橡胶的各项性能并降低成本。     

一种纳米复合材料用改性膨润土的制备及其性能研究

选用价格低廉的ε-己内酰胺对内蒙某膨润土矿样进行有机改性，采用正交试验法筛选出最佳的改性反应条件，得到一种可用来制备纳米复合材料的改性膨润土。然后，用该土与尼龙6进行原位聚合，经TEM测试，改性膨润土在尼龙6基体中发生解离，达到纳米级分散，同时尼龙6的力学性能和热稳定性得到大幅改善。这不仅拓宽了膨润土的应用领域，也达到了改性增强尼龙6的目的。     

粉煤灰填充尼龙6的性能研究

这是一篇矿物材料领域的论文。以-2.6μm粉煤灰为原料,通过马弗炉在815℃下煅烧2 h得到煅烧粉煤灰。采用SEM、EDS、XRF、FTIR、XRD、BET对粉煤灰和煅烧粉煤灰的微观形貌、EDS能谱、粒度、红外光谱、物相组成以及比表面积-孔径进行了表征。按5%填充量将煅烧粉煤灰填充尼龙6制备了尼龙6/煅烧粉煤灰复合材料,采用扫描电镜仪分别对纯尼龙6和复合材料拉伸断面进行了分析,并测试了复合材料的力学性能、熔融指数和热变形温度。结果表明：煅烧对粉煤灰结构影响不大,只是除去了表面碳;煅烧粉煤灰填充尼龙6不会引发内应力;尼龙6/煅烧粉煤灰复合材料,除了缺口冲击强度和熔融指数比纯尼龙6有所下降外,其他性能均比纯尼龙6有大幅度提高,其中拉伸强度提高7.7 MPa,弯曲强度提高26.9 MPa,弯曲模量提高284 MPa,热变形温度提高46.2℃。     

凹凸棒石黏土超细粉制备与表面改性及其应用研究

以凹凸棒石黏土为原料，采用喷雾干燥法制得超细凹土粉体的最佳工艺条件是：浆料流量为0．6ml／min，进风量18m^3／min，气流压力0．18MPa．浆料质量分数1．4％。用三种改性剂对超细凹土进行改性、并将改性后产品填充于橡胶中．通过改性预评价及填充橡胶的力学性能检测，得到硅烷KH-570的改性效果为最好，改性超细凹土可用作橡胶补强制。     

我国尼龙6和尼龙66发展研究

概括了国内外尼龙6和尼龙66的市场状况，汇总了国内主要的尼龙相关的研究机构，同时针对中国平煤神马集团的尼龙产业发展、研究机构和承担的重大科研项目进行了系统分析，总结了国内在尼龙6和尼龙66行业取得的成绩和存在的不足，指出了尼龙6和尼龙66的发展方向。     

用改性蒙脱石制备聚丙烯纳米复合材料的研究

介绍了用插层改性蒙脱石制备聚丙烯纳米复合材料的方法 ,并对纳米复合材料的力学性能和微观结构进行了分析。结果表明 :采用季胺盐 苯乙烯两步复合插层改性的蒙脱石 ,在双螺杆挤出机中同聚丙烯熔融混合后可达到纳米级分散 ,蒙脱石分散片层厚度 <5 0nm ,制备的蒙脱石 /聚丙烯纳米复合材料拉伸强度 33.9MPa、弯曲强度 4 6 .3MPa、冲击强度 74 .2kJ/m2 、热变型温度 (1.82MPa) 5 6℃ ,分别较纯聚丙烯树脂提高了 5 .78%、2 8.2 5 %、1.6 4%和 2 3.6 2 %。     

MDA橡胶复合材料的制备体系及力学性能

以改性脱硫灰取代部分炭黑,与硫磺、促进剂NS、氧化锌、硬脂酸、丁苯橡胶进行复合,构建MDA橡胶复合材料制备体系。结果表明,当丁苯橡胶用量100 g、改性脱硫灰用量25 g、炭黑用量25 g、硫磺用量1.5 g、促进剂NS用量1.0 g、氧化锌用量2.5 g、硬脂酸用量1.0 g和硫化时间30 min时,MDA橡胶复合材料的拉伸强度为19.64 MPa、邵尔A硬度为66、撕裂强度为44.96 kN/m。利用改性脱硫灰代替部分炭黑制备的MDA橡胶复合材料,开拓了高附加值的脱硫灰资源化利用新途径。     

改性氯丁胶粘剂的研究

主要研究了改性氯丁胶粘剂的制备，讨论了树脂、金属氧化物、溶剂对胶粘剂粘接强度的影响和作用。氯丁胶粘剂剥离强度２４ｈ，６．８ｋＮ／ｍ（帆布／帆布）。对制备胶粘剂过程中混合溶剂的重要作用进行了探讨。     

提纯膨润土制备复合黏结剂用于生产球团试验

为降低以磁铁矿粉为原料制备球团时黏结剂膨润土的添加量,探索低品位膨润土在球团工业中的应用,以朝阳某旋流器提纯后膨润土与有机黏结剂CMC进行复配为复合黏结剂,考察添加复合黏结剂对磁铁矿粉制备生球质量的影响。结果表明,在φ150 mm和φ75 mm两级旋流器串联,分级压力分别为0.1 MPa和0.2 MPa的条件下,膨润土原土蒙脱石含量从60.25%富集到81.04%,产率为60.93%、回收率为81.95%。以CMC配入量为提纯后膨润土质量的3%、螺旋挤压次数为3次时制得的复合黏结剂制备球团,可使球团中黏结剂的配比降低到0.8%,在此配比条件下制备的生球落下强度为5.2次,爆裂温度为475℃、生球抗压强度为12.85 N/个,满足球团性能要求。采用复合黏结剂制备球团有利于后续工艺的节能降耗,是未来球团工业发展的趋势之一。     

早强剂对固结粉胶凝材料混合骨料充填体强度的影响

为实现废石和固结粉胶凝材料在金川矿区充填采矿中的应用,首先开展了不同配比废石—棒磨砂混合骨料粒径级配分析,获得废石与棒磨砂配比为4∶6混合骨料的堆积密实度为0.635和泰波幂指数n为 0.591;然后,针对废石含量为10%~50%的混合骨料,分别开展了添加和不添加早强剂的固结粉胶结充填体强度试验。结果表明：充填体强度随着废石含量增加呈现先提高后降低趋势。当废石含量为40%,料浆浓度为 79%~81%时,不添加早强剂的固结粉胶结充填体3、7、28 d平均强度分别达到1.23、3.79、5.98 MPa,其早期强度低于矿山设计强度;添加早强剂时,胶结充填体3、7、28 d平均强度分别达到1.55、3.34、6.46 MPa, 满足金川矿区下向分层进路胶结充填采矿作业对胶结充填体强度的要求。由此确定,胶砂比1∶5、废石∶棒磨砂4∶6、浓度79%~81%、添加1%早强剂的固结粉胶凝材料混合骨料可在金川矿区推广应用。     

7075铝合金实心型材生产工艺的研究

对一种7075铝合金实心型材进行了热模拟试验研究,并对其组织及性能进行了分析测试.结果表明,在挤压温度380～400℃,固溶淬火温度480℃、保温时间2.5h,以及在120℃及保温时间24 h的时效处理工艺条件下,7075铝合金实心型材的抗拉强度、屈服强度及延伸率分别达到635 MPa,576MPa和8.5％.     

掺粉煤灰的混合充填骨料配比优化实验

针对某矿山采用混合粗骨料存在充填料浆分层离析的问题,通过添加粉煤灰细骨料来优化骨料级配.首先对充填材料进行物化分析,并在此基础上开展不同粉煤灰掺量的混合骨料粒径级配分析,然后进行掺粉煤灰混合骨料充填体强度实验,实验结果表明:充填体强度随着料浆浓度与粉煤灰掺量的增加而提高,强度改善明显;掺入适量粉煤灰细骨料,能有效改善粒径级配,提高充填体强度.最后以单位充填成本为优化目标,以各龄期强度为约束条件建立优化模型对混合骨料充填配比进行优化,得出满足充填强度要求的最低成本方案,即粉煤灰掺量26％、胶凝材料添加量为286 kg/m3,料浆浓度为81.36％时充填材料成本最低,并以此进行验证实验,得到3d强度为1.56 MPa,7 d强度为2.86 MPa,28 d强度为6.9 MPa,塌落度25.6 cm,分层度3.1 cm,泌水率为5.7％,均满足矿山要求,此时充填成本为124元/m3,较原来的145元/m3降低了 14％.     

变形工艺对Cu-Cr-Zr合金性能的影响

研究了熔铸、热加工及热处理条件对Cu-Cr-Zr合金组织和性能的影响,通过对比分析组织和性能特征可以得出：铸态的Cu-Cr-Zr合金存在微观偏析,Cr元素主要分布在晶界,组织分布很不均匀,性能较低;经过热锻、热挤变形后,改善了合金元素的分布,减小了晶粒尺寸,合金性能提高;在热处理过程中,热变形组织加速了合金元素扩散、促进析出过程,使析出硬化程度大幅度提高,热挤态的Cu-Cr-Zr合金固溶时效后获得较好的强度、延伸率和导电性匹配,它们分别为431.7MPa、28.1%和80% IACS。     

ODS弥散强化铜合金

综述了ODS弥散强化铜合金的制备方法, 对比了不同工艺的优缺点, 分析了ODS弥散强化铜合金用途和市场。用一种低成本的方法制备了含铝0.24%的ODS弥散强化铜合金, 对应美国牌号为C15725, 坯料的制备成本可控制在30 000元/t; 所制备的ODS弥散强化铜合金的密度达到8.73 g/cm³(相对密度99.1%, 理论密度8.81 g/cm³), 相对导电率82%IACS以上; ODS弥散强化铜合金经过930 ℃热挤压, 挤压比为14.6, 热挤压态ODS弥散强化铜合金的室温抗拉强度530 MPa, 经过900 ℃退火60 min之后室温抗拉强度500 MPa。最后展望了ODS弥散强化铜合金的应用前景。     

膨胀珍珠岩/脱硫石膏复合材料的制备与性能

以脱硫石膏、膨胀珍珠岩为主要原材料制备膨胀珍珠岩/脱硫石膏复合材料,利用单因素实验法研究了材料制备方式、试件振捣次数、膨胀珍珠岩掺量等对其性能的影响,并确定出较优制备方式。结果表明,采用脱硫石膏与柠檬酸先混合搅拌均匀,再加入膨胀珍珠岩搅拌,最后加入水搅拌,直接成型,当膨胀珍珠岩的掺量为2.0%时,制备的复合材料绝干抗折强度、绝干抗压强度、饱水抗折强度和饱水抗压强度分别为3.83 MPa、8.92 MPa、1.66 MPa和4.26 MPa,干表观密度为1.166 g/cm3,满足规范使用要求。      

复合型镁质胶凝材料的制备原理

以广西临桂县白云石为原料,煅烧、磨细后成为苛性白云石镁质胶凝材料,与氯化镁溶液调和后的强度较低,其24h标准稠度净浆的抗折强度仅达到1.0 MPa,3d净浆抗压强度仅达到8.8 MPa,将苛性白云石镁质胶凝材料与菱苦土按适当比例混合后可构成复合型镁质胶凝材料,其24h标准稠度净浆的抗折强度可达到9.3 MPa,3d净浆抗压强度可达到74.8 MPa,用以生产机电设备的包装箱等制品是可行的.在一定程度上增加复合型镁质胶凝材料的细度,能够增加复合型镁质水泥的强度.复合型镁质胶凝材料的凝结时间和安定性均合格.     

影响硅酸盐改性聚氨酯加固材料粘接强度因素的研究

基于硅酸盐改性的聚氨酯加固材料注入到煤岩体中,交联生成的凝胶体在粘接强度方面下降的问题,研究了粘接试样厚度的控制、粘接片的表面处理和胶接时材料的状态等因素对硅酸盐改性的聚氨酯加固材料粘接强度的影响。实验结果表明:使用导线或小玻璃球控制粘接样片厚度的效果相同,粘接强度最高可达4.6 MPa;使用硝酸处理后的铜片作为粘结片时,其粘接强度最高可达4.97 MPa;在粘结试剂混合均匀后40 s内制样,其粘接强度最高可达4.61 MPa。