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聂雨青 《金属材料与冶金工程》2009,37(5):10-12
介绍了抗震钢筋技术标准与要求,总结了涟钢开发HRB335E和HRB400E抗震钢筋的生产实践经验。涟钢分别采用Nb、V、Ti等微合金化技术生产的抗震钢筋质量可靠,性能稳定,具有明显的技术优势。 相似文献
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摘要:为了更好地发挥N元素在Nb微合金化钢筋中的作用,降低生产成本以及为钢筋成分设计提供理论依据。利用金相显微镜、扫描电镜、透射电镜、力学试验机对不同N含量的Nb微合金化高强抗震钢筋进行显微组织表征及力学性能测试,探究N含量对Nb微合金化钢筋的组织与力学性能的影响。研究表明,轧制过程中的奥氏体组织,随着N含量的增加,平均奥氏体晶粒有所减小;最终组织为铁素体和珠光体,随着N含量的增加,铁素体平均晶粒尺寸而减小,片层状珠光体的连续性增加,片层间距减小;析出相Nb(C,N)随着N含量的增大,沉淀析出的第二项颗粒体积分数增大,颗粒尺寸随之减小;在力学性能方面,屈服强度逐渐增加,抗拉强度先增加后减少。 相似文献
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为系统研究含钛钢连续冷却相转变和强化机理,利用热模拟试验机、高分辨透射电镜及金相显微镜等设备进行试验。结果表明,低冷速下(0.5~1 ℃/s),组织主要为铁素体和珠光体;冷速逐步增加(1~5 ℃/s),贝氏体组织出现,且贝氏体比例逐渐增加;高冷速后(5~10 ℃/s),组织以贝氏体为主。含钛试验钢强化机制为析出强化和细晶强化。晶粒内部弥散析出10~20 nm的TiN。优化冷速为(1.5±0.5) ℃/s开展20 mm HRB400E钢筋工业试制,屈服强度不小于430 MPa,断后伸长率不小于20%,最大力总伸长率不小于15%,强屈比不小于1.4。 相似文献
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HRB400E抗震钢筋的研制 总被引:1,自引:0,他引:1
龙钢根据数学模型综合分析,采用微合金技术生产HRB400E抗震钢筋的研发过程。在国标规定的成分范围内,对HRB400E进行了窄成分范围设计;按钢筋规格大小采用了不同的化学成分;对不同的轧制工艺按照不同的化学成分进行控制;结果表明,开发的抗震钢筋强屈比、伸长率高,冷弯性能好,具有较好的综合性能。 相似文献
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HRB400E热轧抗震钢筋的研制开发 总被引:1,自引:0,他引:1
就安钢根据HRB400E抗震钢筋的产品特点及技术要求,在现有生产工艺装备条件下采用VN微合金化工艺进行产品的研制与开发。同时,对其生产的HRB400E热轧肋抗震带钢筋实物质量水平进行了分析研究,研究结果表明:该抗震钢筋成分稳定,综合性能可靠,完全符合国标GB1499.2-2007对抗震钢筋的各项技术要求。 相似文献
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为了探究稀土对HRB400E钢中非金属夹杂物的影响,采用扫描电镜(SEM)、夹杂物自动分析系统(OTS)对不加稀土连铸坯(S质量分数0.023%,O质量分数0.006%)和加稀土连铸坯(S质量分数0.027%,O质量分数0.011%,La+Ce质量分数0.020 6%)中的夹杂物进行了对比分析。结果表明,加入稀土后硫化锰类(MnS)夹杂物数量所占比例约70%,变化不大,主要改性了二氧化硅-硫化锰类(SiO2-MnS)、硅酸盐类(Silicate)和硅酸盐-硫化锰类(Silicate-MnS)夹杂物,使其比例分别从18.46%下降到2.86%, 5.54%下降到0.40%和4.00%下降到1.15%,并生成了稀土复合氧化物-硫化锰类(REO-Oxide-MnS)、稀土复合氧化物类(REO-Oxide)等稀土夹杂物,所占比例分别为15.78%和5.88%。加入稀土后粒径为[1,10]μm夹杂物密度上升,粒径大于10μm的夹杂物密度下降,夹杂物总体密度从154个/mm2上升到170个/mm2,平均尺寸从2.52μm略微上升到2... 相似文献
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VN合金在HRB400钢筋生产中的应用 总被引:6,自引:0,他引:6
介绍了VN合金在HRB400热轧钢筋生产中的应用,对采用VN合金与普通FeV50生产的400MPa级钢筋的性能进行了对比,研究了VN微合金化对钢筋性能和组织的影响,比较了使用两种合金的生产成本。 相似文献
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介绍济钢采用钒氮合金微合金化工艺生产HRB400钢筋的情况。研究了钒氮微合金化对钢筋组织、性能的影响,分析了钒氮微合金化的化学成分与力学性能的关系。研究结果表明,使用钒氮合金生产HRB400钢筋的工艺是可行的。 相似文献