离心泵叶轮断裂失效分析

通过断口宏观形貌分析、金相分析和扫描电镜观察等方法对离心泵叶轮的断裂进行了分析。结果表明,叶轮的断裂属于多源疲劳断裂,在其断口上可观察若干疲劳源。叶轮由于安装不当在工作过程中与泵盖摩擦,其表面可观察到明显的摩擦痕迹。疲劳裂纹从多个疲劳源处发展并彼此相连,最终导致叶轮发生断裂。     

循环氢压缩机组主汽轮机轴断裂分析

介绍了循环氢压缩机组主汽轮机轴发生断裂情况,通过对断轴进行了硬度分析,金相分析,化学成分分析,宏观断口分析以及微观断口分析,得出循环氢压缩机组主汽轮机轴发生断裂原因为加工刀痕产生的尖锐台阶使轴肩变径处产生严重的应力集中导致疲劳断裂。     

铝合金叶轮共振振型的研究

应用有限元模态分析确定了共振失效的某铝合金叶轮各阶振型和各节点相对振动应力.根据叶轮结构特征和裂纹萌生部位,结合Goodman力学理论和疲劳断裂条件,计算出叶轮实际工作情况下发生共振疲劳断裂时长、短叶片的振动应力比.通过各阶振型的长、短叶片相对振动应力比与实际叶轮发生共振疲劳断裂时所需振动应力比条件的对比研究,结果表明...     

45钢轴的疲劳断裂分析

45钢轴在台架试验过程中发生断裂,对失效件进行外观观察、断口宏微观观察,结合零件在试验过程中的受力状况,判断该轴属扭转疲劳断裂,断裂位于沟槽处,该部位存在应力集中效应,且表面未经强化处理,并对轴的最大切应力和疲劳寿命的安全系数进行计算。结果表明:轴的疲劳开裂与沟槽导致的应力集中系数提高以及表面未经强化有关,随着循环载荷的作用,裂纹不断扩展直至断裂。     

某电站3B循环水泵连接法兰和螺栓断裂原因

某电站3B循环水泵连接法兰及螺栓发生断裂。采用宏观观察、化学成分分析、显微组织观察、力学性能测试、扫描电镜及能谱分析等方法,分析了法兰及螺栓断裂的原因。结果表明：在海水介质环境中,法兰结合面与螺帽压紧面发生缝隙腐蚀,引起螺栓松动,在螺纹根部形成疲劳裂纹,从而发生疲劳断裂,法兰承受的应力大幅增加,在导流体自重、叶轮转动及流体扰动等共同作用下,最终导致法兰发生过载断裂。     

供水车间循环水泵轴断裂失效分析

通过对循环水泵轴断裂失效的宏观和微观分析,得出该循环水泵轴的失效属于腐蚀疲劳破坏,是弯曲循环载荷和循环水中的Ｃｌ＾－离子共同作用的结果,并对今后防止这类失效提出了建议。     

膨胀机叶轮早期断裂分析

本文通过金相分析和断口分析弄清了膨胀机叶轮的断裂是一种低周疲劳并指出叶轮设计不合理是导致早期断裂的首要因素。     

核电厂蓄电池室排风电机轴断裂失效分析

核电厂蓄电池室排风机电机轴在日常运行时发生疲劳断裂,通过对失效电机轴的化学成分、断口宏观形貌、微观形貌、力学性能、金相组织、受力及运行工况等进行分析,阐述了电机轴断裂的机制。结果表明:电机轴运行中受到循环扭转应力,轴肩部位加工损伤、金相组织不够优良,未经调质处理是轴断裂的主要原因。     

水泵叶轮断裂原因分析

一种水泵叶轮,材料为HT200灰口铸铁,在使用中因断裂而脱落。对失效水泵的轴和叶轮轴毂进行了尺寸检测、金相分析和硬度测定,以揭示叶轮断裂的原因。结果表明,叶轮轴毂的石墨形态和分布及铁素体含量等显微组织均不符合要求,导致叶轮硬度和强度偏低而断裂。     

800kW风力发电机变速箱输出轴断裂失效分析

800 kW风力发电机变速箱输出轴服役6天后发生断裂,通过对断轴进行材质分析、断口分析、金相分析、力学性能试验,以及材料组织模拟与性能检测等研究,分析其断裂失效的原因.结果表明,输出轴的断裂属于早期扭转多源疲劳断裂.断裂源为输出轴R角位置上分布着由于表面处理工艺不当而产生的大小不一的凹坑;输出轴表层存在的过热组织和不均匀硬化层,导致输出轴在高速运行过程中加速疲劳裂纹的萌生和扩展;心部组织较严重的偏析现象对输出轴的疲劳断裂起了促进作用.     

燃气涡轮起动机离心叶轮叶片断裂分析

燃气涡轮起动机长试到某一阶段,分解检查发现离心叶轮排气边叶片断裂。采用外观观察、断口宏微观观察、组织检查及硬度检测等方法对该断裂叶片进行原因分析。结果表明:离心叶轮排气边叶片断裂性质为高周疲劳,可能与叶盘振动有关。对离心叶轮进行振动特性计算,绘制用于振动分析的坎贝尔图,经分析,离心叶轮在设计转速附近存在高阶高频耦合共振、激振载荷较强,两者共同作用导致叶片断裂。     

42CrMo钢支撑轴断裂原因分析

两件42CrMo钢支撑轴在使用中过早断裂。为揭示其断裂的原因,检测了支撑轴的化学成分、显微组织和硬度。结果表明：支撑轴的圆角部位有刀痕、腐蚀坑和二次淬硬层,导致其在循环应力的作用下产生疲劳断裂。     

功率输出轴断裂分析

在附件机匣进行持久寿命试验过程中,功率输出轴组件发生了断裂故障。通过外观检查、断口分析、表面检查、成分分析、组织检查及硬度测试等手段对断裂性质进行判定,并分析了故障原因。结果表明:功率输出轴为疲劳断裂,断裂的主要原因是由于与其相连接的联轴器结构设计的不合理,工作中联轴器对功率输出轴产生了附加弯矩,导致功率输出轴发生旋转弯曲疲劳断裂;疲劳源处为结构应力集中部位,降低了轴的抗疲劳强度,进一步促进了疲劳裂纹过早萌生。     

叶轮转轴断裂分析

叶轮转轴在工作中断裂,通过对故障转轴及其断口进行宏微观检查、砂轮越程槽圆角半径测量、金相组织观察、化学成分分析、力学性能测试等,对断裂原因进行分析,并对转轴相关零组件进行完整性分析。结果表明:转轴断口性质为疲劳断裂,裂纹源在砂轮越程槽底部;叶轮偏载是导致转轴发生疲劳断裂的主要原因;转轴的强度和硬度偏高,对裂纹萌生和扩展有较大的促进作用;建议转轴调质前粗车台阶或调整热处理制度,改善裂纹源处组织,提高转轴疲劳寿命。     

带式输送机减速机高速轴断裂失效分析

某输煤系统带式输送机减速机的18CrNiMo7-6钢制高速轴发生早期断裂。为此对失效轴进行宏观分析、断口扫描电镜及能谱分析、金相分析、硬度分析、冲击韧性分析和化学成分分析。结果表明,该失效轴断裂性质为多源疲劳断裂,疲劳源位于键槽尖端,高速轴未经正确的表面强化热处理是导致其发生早期断裂的重要原因。     

扭转微动多冲疲劳失效初论

2台分别使用了2、10 a的功率为2986 kW的减速机,先后因高速轴表面剥裂和断裂而失效。通过对其形貌观察和断口分析可知,该失效均与微动磨损、微动冲击和疲劳损伤有关,且是一种少见的轴?毂疲劳失效模式。剥裂失效的轴未断裂,而是沿轴的圆周深层疲劳剥落。断裂失效的轴,其断口具有复杂的碎裂形貌,很难对断口发生的原因进行分析。轴的剥裂和断裂失效模式目前尚无理论解释。本研究将2种失效模式称之为扭转微动多冲疲劳失效,国内外尚无相关研究内容,有必要进一步研究和探讨扭转微动多冲疲劳失效的原因和失效机理,从而提出相应的预防措施。     

电机轴疲劳断裂失效分析

通过扫描电镜（SEM）,能谱（EDS）和金相分析等方法对电机轴疲劳断裂失效原因进行了分析,发现疲劳裂纹源为轴表面的环状切削加工痕迹,轴表面的堆焊层,钢中硫化锰含量过高以及未按要求进行调质处理等因素加速了电机轴的疲劳断裂过程。     

分接开关主驱动轴低周疲劳行为及断裂特性

针对分接开关主驱动轴球墨铸铁部件,系统研究了其低周疲劳性能及断裂特性。结果表明,EN-GJS-700-2球墨铸铁的疲劳寿命强烈依赖于施加的循环应变幅。进一步研究发现,疲劳寿命主要取决于循环应变幅中的塑性分量,以至于疲劳寿命与循环总应变幅满足Coffin-Manson方程。SEM断口形貌显示,不论是低应变幅还是高应变幅下,球墨铸铁表面处的球状石墨/珠光体界面是疲劳裂纹的优先萌生位置,并呈现出多源特征。在随后的裂纹扩展过程中,高应变幅断口平坦,解理断裂特征明显,难于观察到疲劳条纹。但在低应变幅下,球形石墨和珠光体显著参与塑性变形,疲劳条纹变得明显。     

铸造镍基高温合金K52的低周疲劳行为

研究了抗热腐蚀铸造镍基高温合金K52在室温和900℃的低周疲劳行为．对循环应力-应变数据和应变-疲劳寿命数据进行了分析，给出了K52合金在此温度下的疲劳参数．合金的循环应力响应行为在室温下呈现循环硬化，而在900℃时则呈现循环软化，原因在于循环形变过程中位错之间以及位错与析出相之间的相互作用．疲劳断口宏观和微观分析表明：裂纹主要萌生于试样表面或靠近表面的缺陷处；裂纹形成后垂直于加载轴方向扩展，试样呈穿晶断裂．     

M5-36-11No.20.5D风机轴断裂分析

通过观察断裂风机轴裂纹宏观和微观形貌 ,检验化学成分、显微硬度等方法对风机轴断裂的原因进行了分析。结果表明 ,风机轴断裂是由于轴表面焊接缺陷引起的低应力疲劳断裂