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1.
采用热浸镀法在公路护栏钢Q345表面制备了10种不同组分的低Al镀锌层,采用光学显微镜、扫描电镜、显微硬度计和盐雾腐蚀试验箱等手段,研究了Al、Mg和Si元素对表面镀层显微组织、硬度和耐腐蚀性能的影响。结果表明,Zn-0.6Al-xMg(x=0、1.2)、Zn-1.8Al-1.2Mg和Zn-1.8Al-1.2Mg-0.26Si镀层的物相组成都为Zn、Al、MgZn_2和Fe_2Al_5相;增加Al含量或者Mg含量有助于镀层晶粒细化和组织均匀化,且Si元素的添加有助于进一步细化镀层晶粒;当Mg 1.2%时,Al含量更高的B系列镀层的硬度会高于相同Al含量的A系列镀层,而Mg 1.2%时,B4镀层硬度略低于A4镀层;添加Si的C1和C2镀层的硬度高于A系列和B系列镀层。全浸腐蚀与中性盐雾腐蚀试验结果相吻合,即镀层耐腐蚀性能从高至低顺序为:C1 C2 A4 B4 B3 A3 B2 A2B1 A1,添加0.13Si的C1镀层具有较高的硬度以及最佳耐腐蚀性能。 相似文献
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《中国有色金属学报》2015,(5)
采用X射线衍射仪、扫描电子显微镜、能谱仪、透射电子显微镜、全浸腐蚀及中性盐雾腐蚀试验等方法,对比研究Zn-0.5Al-1.5Mg、Zn-2Al-1.5Mg和Zn-2Al-1.5Mg-0.3Si(质量分数,%)合金镀层的组织与性能,探讨Al和Si对热浸Zn-Al-Mg合金镀层组织和耐腐蚀性能的影响。结果表明:三合金镀层的组成相是Zn相、Al相和Mg Zn2相;Zn-0.5Al-1.5Mg合金镀层由块状富Zn相和晶界Zn+MgZ n2二元共晶组织组成,Zn-2Al-1.5Mg合金镀层由块状富Zn相和晶界Zn+Al+MgZ n2三元共晶组织组成,Zn-2Al-1.5Mg-0.3Si合金镀层由块状富Zn相、晶界Zn+Al+Mg Zn2三元共晶组织和针状相Mg2Si组成;Al、Mg和Si主要分布在晶界,Al和Si有细化镀层晶粒作用,添加Si能提高Zn-Al-Mg合金镀层的耐腐蚀性能。 相似文献
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Al5TiB、RE对Mg-8Zn-4Al-0.3Mn合金显微组织和时效过程的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
研究Al5TiB、RE对Mg-8Zn-4Al-0.3Mn铸造镁合金显微组织、时效过程的影响.结果表明:加入Al5TiB的Mg-8Zn-4Al-0.3Mn合金的显微组织主要由Mg相、φ(Al2Mg5Zn2)相、τ(Mg32(Al,Zn)49)相组成.晶粒大小可由120~130 μm减少到30~40 μm.加入RE的Mg-8Zn-4Al-0.3Mn-xRE合金的显微组织主要由Mg相、φ(Al2Mg5Zn2)相、τ(Mg32(Al,Zn)49)相和Mg3Al4Zn2RE相组成.晶粒大小由120~130 μm减少到40~50 μm.合金的显微硬度值随RE加入量的增加而增加.随着Ti元素在合金中含量的增加,合金的析出相形成激活能呈先增大后减小的变化规律,而含RE元素合金的析出相形成激活能则随RE元素加入量的增大而增大. 相似文献
5.
Al-Mg系合金由于大的结晶温度区间,其表面会在连铸连轧生产过程中形成较多缺陷。为了减小合金的结晶区间,研究微量Zn、Si、Zr和Ti元素对Al-2Mg-0.5Mn合金显微组织与性能的影响。采用X射线光电子能谱、原子力显微镜、扫描电镜和透射电镜对合金的显微组织进行表征。Ti和Zr的添加可以在Al-Mg-Mn合金内部形成Al3Ti和Al3Zr,使得其晶粒更细、强度更高,但是其结晶区间也随之变大。研究表明,添加Zn和Si能与合金内部的Mg形成新的第二相,从而使得共晶凝固过程中的实际Mg含量降低,因此,Al-2Mg-0.5Mn-0.2Zn-0.2Si合金的结晶温度区间比Al-2Mg-0.5Mn合金的窄。另外,添加Zn和Si后,Al-2Mg-0.5Mn合金的力学性能与抗腐蚀性也得到一定程度的提升。 相似文献
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Sb变质Mg-6Al-1Zn-0.7Si镁合金的组织和性能 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了Sb变质Mg-6Al-1Zn-0.7Si镁合金的凝固行为、铸态组织及力学性能。研究结果表明:Mg-6Al-1Zn-0.7Si合金的铸态组织主要由初生!-Mg、M17Al12和Mg2Si相组成,其中Mg2Si相的汉字状形态非常明显,且比较粗大。而添加0.4%Sb变质后,合金组织中的Mg2Si相变得相对细小,从而使合金的拉伸性能以及抗蠕变性能得到提高。此外,添加0.4%Sb对Mg-6Al-1Zn-0.7Si合金凝固过程中的相变类型没有影响,并且对合金的相变峰值温度、开始转变温度和凝固温度范围的影响也不大。 相似文献
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在熔炼时以单质形式加入Sb元素,研究了不同含量的Sb对Mg-5Sn-2Al-1.5Zn-0.8Si合金显微组织和力学性能的影响。结果表明,Sb能与Mg基体结合生成Mg3Sb2相。加入0.9%(质量分数)的Sb对Mg2Si相的汉字状结构具有强烈变质作用,Mg2Si中的Si能与Sn发生取代作用,生成Mg2(Si,Sn)复合相,该相的物理性能介于Mg2Si与Mg2Sn之间。随着Sb含量的增加,铸态合金和挤压态合金的延伸率逐渐减小,而抗拉强度呈现先增加后降低的趋势。挤压态合金的强度和塑性明显优于铸态合金,并且Sb含量的增加有利于改善Mg-5Sn-2Al-1.5Zn-0.8Si合金的耐热性能。 相似文献
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在熔炼过程中以镁硅中间合金形式加入Si元素,研究了0~1.6%范围内不同Si含量对Mg-5Sn-1.5Al-1.2Zn镁合金铸态组织及力学性能的影响.结果表明:合金元素Si与Mg基体结合生成了强化相Mg2Si,并在该相周围有Mg2(Si,Sn)复合相产生,Mg2(Si,Sn)相的出现对A1、Zn元素形成T-Mg32(Al,Zn)49相有促进作用;Si元素在0~1.6%变化时,试样合金的抗拉强度、伸长率呈现先升高后降低的趋势,当Si含量为1.0%时强度、塑性出现较佳配合,而合金的硬度则呈现持续增加,Si含量1.2%~1.6%范围内,硬度上升趋势变缓. 相似文献
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通过硬度和拉伸性能测试以及扫描电镜和透射电镜观察,研究了Al-4.5Cu-0.6Mg和Al-4.5Cu-0.6Mg-0.3Si合金在180℃下进行不同保温时间(6、10、14和18 h)的时效处理及元素Si对力学性能的影响。结果表明:随时效时间的延长,Al-4.5Cu-0.6Mg(-0.3Si)合金的硬度和强度先增大后减小,断裂伸长率明显降低;Si元素的添加使Al-4.5Cu-0.6Mg合金的硬度、强度、断裂伸长率均有明显提高,但延迟了Al-4.5Cu-0.6Mg合金达到峰时效的时间。利用SEM对Al-4.5Cu-0.6Mg(-0.3Si)合金拉伸断口形貌进行的观察表明:加入0.3%的Si元素后,Al-4.5Cu-0.6Mg合金的断裂特征由韧脆混合断裂变为韧性断裂。 相似文献
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Al5TiB对Mg-8Zn-4Al-0.3Mn合金时效过程的影响 总被引:2,自引:1,他引:2
研究了Al5TiB加入量对Mg-8Zn-4Al-0.3Mn铸造镁合金时效过程的影响. 结果表明, 未加Al5TiB的Mg-8Zn-4Al-0.3Mn合金的时效析出过程为 过饱和固溶体→细小弥散析出相→再结晶软化和析出相的聚集长大; 添加Al5TiB的Mg-8Zn-4Al-0.3Mn合金的时效析出过程为 过饱和固溶体→细小弥散析出相→析出相的聚集长大. 固溶处理后, 与未加Al5TiB的合金1#相比, 合金2#、3#、4#显微硬度值分别提高了2.8%、6.8%、9.1%; 人工时效后, 与未加Al5TiB的合金1#相比, 合金2#、3#、4#显微硬度峰值分别提高了9%、11.2%、5.2%. 随着Ti元素在合金中含量的增加, 合金的析出相形成激活能呈先增大而后减小的变化规律. 相似文献
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热处理工艺对Mg-8Zn-4Al-0.25Mn镁合金组织和性能的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
研究固溶和时效处理对Mg-8Zn-4Al-0.25Mn合金组织和性能的影响.结果表明,试验合金经345 ℃固溶12 h水冷后,合金组织中的Mg32(Al,Zn)49和Al2Mg5Zn2相三元化合物数量急剧减小,并且原有连续网状Mg32(Al,Zn)49相变为断续网状,颗粒状Mg32(Al,Zn)49相和小块状Al2Mg5Zn2相变得更加圆整和细小.同时,合金的显微硬度随固溶时间增加而逐渐降低.经180 ℃时效处理后,析出大量弥散分布的细小Mg-Zn-Al三元颗粒状析出物,并且随着时效时间延长,合金的显微硬度逐渐增加,在12 h时达到最大值. 相似文献
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镁基中间合金对ZA85组织和性能的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了镁基中间合金变质剂对Mg-8Zn-5Al-0.25Mn铸造镁合金显微组织和力学性能的影响.结果表明:Mg-8Zn-5Al-0.25Mn铸造镁合金显微组织主要由α-Mg相,φ(Al12Mg5Zn2)相和τ(Mg32(AlZn)49)相组成.适量的镁基中间合金变质剂的加入可以使晶粒细化,在加入1.7%中间合金变质剂时合金的韧性达到峰值,其韧性比ZA85母合金提高了一倍,而合金的硬度随着中间合金变质剂加入量的增多而增大.当加入量为7%时其硬度值达到86.37 HB. 相似文献
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《特种铸造及有色合金》2017,(9)
研究了粉末冶金制备的多孔Mg-1Zn-xCa合金中Ca含量对合金孔隙度、显微组织、物相组成、抗压强度、显微硬度以及耐腐蚀性能的影响。结果表明,随着Ca含量的增加,多孔合金的孔隙度降低,抗压强度和显微硬度均是先上升然后降低。当Ca含量为2%(质量分数)时,多孔Mg-1Zn-2Ca合金的抗压强度为35.6 MPa,显微硬度(HV)为51.2,分别比多孔Mg-1Zn合金提高46.5%和35.4%。SEM分析表明,随着Ca含量增加,多孔Mg-1Zn-2Ca合金孔壁(多孔材料基体)变得更加致密。XRD和EDS分析表明,多孔Mg-1Zn-2Ca合金由单相α-Mg固溶体组成;多孔Mg-1Zn-2.5Ca合金由α-Mg固溶体和Mg2Ca两相组成。耐腐蚀性能测试表明,多孔Mg-1Zn-xCa合金的腐蚀速率随着Ca含量的增加先降低而后略有增加,腐蚀48h后,多孔Mg-1Zn-2Ca合金的腐蚀速率最低为0.15mm·a~(-1),耐腐蚀性达到最佳。 相似文献
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《热加工工艺》2015,(8)
研究了Zn、Si、Nd三种元素对Mg15Al镁合金微观组织和腐蚀性能的影响,通过金相显微镜和XRD分析了Mg15Al-X合金的显微组织。结果表明:三种元素都能使Mg15Al合金的晶粒细化,Nd的细化效果最好。Mg15Al-1Zn中不出现新相,但是Zn的加入可促进β相的形成,而Mg15Al-1Si和Mg15Al-1.5Nd中分别出现了汉字状或块状新相Mg2Si和针状新相Al11Nd3,促使β相成均匀连续网状结构。添加Si元素,增加了β相含量,Mg2Si相与β相形成屏障保护α-Mg基体;添加Nd元素,β相含量减少,抑制了α-Mg基体与β相之间的微电偶腐蚀,从而提高了Mg15Al合金的耐腐蚀性。 相似文献
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《稀有金属材料与工程》2016,(11)
以Mg粉和Zn粉为初始原料,采用粉末冶金技术制备Mg-Zn合金。研究了Zn含量对Mg-Zn合金烧结密度、显微组织、物相组成、弯曲强度和显微硬度的影响。测量了Mg-Zn合金的耐腐蚀性,探讨了Zn元素在粉末冶金过程中的作用机理。结果表明,添加Zn元素后,烧结产物的晶粒细小,烧结密度提高。此外,随着Zn含量的增加,烧结产物的致密度持续增加。XRD分析表明Mg-3%Zn(质量分数)合金主要由α-Mg相组成,而Mg-4%Zn合金由α-Mg和MgZn_2两相组成。随着Zn含量的增加,Mg-Zn合金的抗弯曲强度先增加而后降低,但是显微硬度(HV)持续增加。Mg-3%Zn合金的抗弯强度为123.6 MPa,显微硬度为1017 MPa,分别比纯Mg样品高出58%和45%。耐腐蚀性能测试表明当添加Zn元素后,Mg-Zn合金的腐蚀速率降低,Mg-3%Zn合金具有最低的腐蚀速率和最佳的耐腐蚀性能。 相似文献
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以Mg粉和Zn粉为初始原料,采用粉末冶金技术制备Mg-Zn合金。研究了Zn含量对Mg-Zn合金烧结密度、显微组织、物相组成、弯曲强度和显微硬度的影响。测量了Mg-Zn合金的耐腐蚀性,探讨了Zn元素在粉末冶金过程中的作用机理。研究结果表明当添加Zn元素后,烧结产物的晶粒细小,烧结密度提高。此外,随着Zn含量的增加,烧结产物的致密度持续增加。XRD分析表明Mg-3 wt%Zn合金主要由α-Mg相组成,而Mg-4 wt%Zn合金由α-Mg 和 MgZn2两相组成。随着Zn含量的增加,Mg-Zn合金的弯曲强度先增加而后降低,但是显微硬度持续增加。Mg-3 wt% Zn合金的抗弯强度为123.6 MPa,显微硬度为101.7 HV,分别为纯Mg样品高出58%和45%。耐腐蚀性能测试表明当添加Zn元素后,Mg-Zn合金的腐蚀速率降低,Mg-3 wt%Zn合金具有最低的腐蚀速率和最佳的耐腐蚀性能。 相似文献
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Er对铸态Mg-Al-Zn-Mn合金组织与力学性能的影响 总被引:1,自引:1,他引:1
通过熔炼铸造法制备了不同Er含量的铸态Mg-9.0Al-0.8Zn-0.15Mn合金。采用X射线衍射、金相观察、扫描电镜及拉伸性能测试,研究了Er的添加对合金的显微组织与力学性能影响。结果显示,基体合金中添加Er后,显微组织主要由α-Mg相、Mg17Al12相及Al3Er相组成。添加Er元素能有效细化铸态合金的晶粒,使其平均晶粒尺寸从57μm降低到21μm;同时Er的添加改善了基体合金中Mg17Al12相的形态与分布,最终使基体合金的室温抗拉强度得到提高。 相似文献