82B钢线材精轧过程的再结晶行为

结合某钢厂高碳钢线材生产线轧制82B钢的工艺参数,在Gleeble1500D热模拟实验机上采用不同精轧温度制度模拟了精轧F1-F4阶段该钢的轧制变形,分析了精轧温度对精轧过程中各道次动态再结晶的影响.研究结果表明,精轧F1-F4道次变形温度的控制对82B线材的组织有重要影响,精轧温度特别是精轧出口温度过高易使F4道次轧制发生不完全动态再结晶,不利于组织控制.     

热模拟技术优化X80管线钢热轧工艺

用Gleeble 1500D热模拟实验机,对X80管线钢进行单道次双道次以及多道次压缩实验,找出动态再结晶的临界应变量和未再结晶区,在未再结晶区内优化精轧道次轧制工艺,通过抑制道次间的静态再结晶累积应变,在多道次轧制过程中使其在最后一道次超过临界应变量发生动态再结晶,从而避免晶粒大小不均并实现晶粒细化.     

X100管线钢的高温变形力学行为

采用Gleeble-3500热模拟试验机对X100管线钢进行单道次压缩试验,研究其变形抗力与应变量、应变速率和变形温度的关系,利用回归分析确立合适的变形抗力数学模型,并将模型预测值与试验值进行比较。结果表明,变形温度对X100管线钢变形抗力影响显著;高温低应变速率更有利于X100管线钢回复和再结晶的发生;应变速率过高会引起非稳态变形,不利于X100管线钢轧制过程的控制;利用回归分析确定的变形抗力模型能够准确预测X100管线钢的变形抗力,相关系数为0.986。     

不同终冷温度下X80管线钢显微组织与DWTT性能的关系

控轧控冷工艺对X80管线钢的力学性能有重要影响.通过断口形貌和显微组织观察,对比分析不同终冷温度条件下显微组织与X80管线钢落锤撕裂性能的关系.结果表明:随着终冷温度的降低,珠光体含量减少,多边形铁素体含量逐渐增加,有利于管线钢的落锤撕裂性能的提高.当终冷温度为600℃时,多边形铁素体作为主要基体组织存在,晶粒细小均匀,出现多边形铁素体晶粒聚集区域,落锤撕裂面积均匀,落锤撕裂性能最好.     

不同终冷温度下X80管线钢显微组织与DWTT性能的关系

控轧控冷工艺对X80管线钢的力学性能有重要影响.通过断口形貌和显微组织观察,对比分析不同终冷温度条件下显微组织与X80管线钢落锤撕裂性能的关系.结果表明:随着终冷温度的降低,珠光体含量减少,多边形铁素体含量逐渐增加,有利于管线钢的落锤撕裂性能的提高.当终冷温度为600℃时,多边形铁素体作为主要基体组织存在,晶粒细小均匀,出现多边形铁素体晶粒聚集区域,落锤撕裂面积均匀,落锤撕裂性能最好.     

微合金元素对重轨钢动态再结晶及其显微组织的影响

应用Gleeble-1500D热模拟试验对重轨钢进行单道次压缩实验,测定不同终轧温度下的真应力-真应变曲线,并用扫描电镜观察变形后空冷的显微组织,研究不同终轧温度和微合金元素V,Nb和Re对重轨钢动态再结晶及显微组织的影响.结果表明,V,Nb和Re能显著地抑制形变奥氏体的动态再结晶.在终轧温度较高时仍能得到细小均匀的显微组织.     

热加工对管线钢针状铁素体组织形成的影响

以X70管线钢为实验材料,研究不同变形量和冷却速率对管线钢显微组织的影响。结果表明,在奥氏体未再结晶区进行适量的变形,从而形成位错、形变带和胞状组织等缺陷,可以增加铁素体在奥氏体晶内的形核位置和形核率,增大相变驱动力,有利于在随后的冷却过程中得到晶粒细小的针状铁素体组织;其中变形量2ε=0.4、冷却速率为30~60℃/s（油冷）下冷却的试样,能够得到最佳的针状铁素体组织,可以满足工程上要求组织中针状铁素体占80%以上的要求。     

高铌钢奥氏体区变形抗力数学模型及试验研究

在Thermecomastor-Z实验机上对高铌钢奥氏体控轧过程中的变形抗力进行了研究.就试验中变形温度、变形速度、变形量对变形抗力的影响规律进行分析.并对其数学模型进行回归,模型有良好的曲线拟合特性.试验结果为制定合理可行的高铌钢奥氏体区控轧生产工艺提供基础数据.     

TP2铜管坯行星旋轧组织演变规律的研究

采用有限元技术与金相观测实验方法对TP2铜管坯行星旋轧组织演变进行研究.给出旋轧动态再结晶和晶粒长大模型,在此基础上,进行有限元模拟分析.研究结果发现:铜管坯在三辊行星旋轧过程中发生了动态再结晶,并在轧辊的集中变形区汇合,当轧制完成后,再结晶晶粒已经基本均匀分布,只保留有少量的加工流线组织.     

控制轧制及控制冷却技术在1 6MnR钢的应用

16MnR钢中加入0.01%钒、钛,1100℃开轧、850℃终轧、分别在奥氏体再结晶区及奥氏体未再结晶区控轧、轧后给以3～4℃/s冷速控冷,获得的组织细小、带状珠光体减少,钢的各项性能指标均得到了较大的提高.     

控制轧制工艺参数对15MnV钢奥氏体状态和铁素体组织的影响

本文研究了热轧工艺参数对15MnV钢奥氏体再结晶行为,奥氏体状态和铁素体组织的影响。实验结果表明,由于奥氏体的形变和再结晶细化,铜坯的加热温度对轧后奥氏体晶粒大小影响不大。在奥氏体的完全再结晶温度范围内,形变量对再结晶百分数有显著的影响。低于完全再结晶温度范围,则热轧温度的影响将会变得更为重要。随着形变温度的下降或形变量增大,奥氏体晶粒内的形变带密度将增大,铁素体晶粒将细化。     

X100管线钢焊接热影响区组织与韧性研究

采用热模拟试验技术,研究了X100管线钢焊接热影响区的组织与性能变化规律,结果表明：采用高Nb、微Ti设计的低碳X100管线钢的焊接粗晶区经焊接热循环后仍保持良好的韧性。焊接热影响区的脆化区出现在峰值温度为750℃的两相区。沿原奥氏体晶界形成的岛状组织是导致韧性降低的主要原因。     

微合金化钢的动态再结晶及其显微组织的研究

应用Ｇｌｅｅｂｌｅ－１５００热模拟试验机测定了微合金化钢在不同终轧温度下的真应力－－真应变曲线，研究了终轧温度及微合金元素含量对动态再结晶的影响，研究结果表明，Ｖ，Ｎｂ可显著抑制微合金化钢轧制过程中形变奥氏体的动态再结晶，因此，在较高的终轧温度下，仍能得到细小而均匀的显微组织。     

厚规格多相组织X80管线钢DWTT 分离裂纹研究

研究了厚规格多相组织X80管线钢微观组织与落锤撕裂试样分离裂纹之间的关系,采用金相显微镜和扫描电子显微镜对X80管线钢的微观组织和分离裂纹进行观察.结果表明:X80管线钢微观组织包括粒状贝氏体、多边形铁素体以及准多边形铁素体、贝氏体铁素体、针状铁素体.分离裂纹起始于粒状贝氏体带处;分离裂纹以穿晶断裂方式穿过粒状贝氏体,断裂路径平直,说明粒状贝氏体对分离裂纹扩展阻碍作用较小,而以沿晶断裂方式沿多边形铁素体晶界扩展,方向不断偏折,提高了裂纹扩展功,从而增大钢板的断裂韧性.分离裂纹尖端受细小的马氏体-奥氏体岛钝化作用,扩展受阻出现停滞.多相组织中少量的粒状贝氏体以及适量的多边形铁素体有利于减少分离裂纹的产生.     

控制轧制及控制冷却技术在16MnR钢的应用

16MnR钢中加入0．01％钒、钛,1100℃开轧、850℃终轧、分别在奥氏体再结晶区及奥氏体未再结晶区控孔、轧后给以3－4℃／s冷速控冷,获得的组织细小、带状珠光体减少,钢的各项性能指标均得到了较大的提高。     

平面应变压缩条件下管线钢的再结晶研究

平面应变压缩实验机对X70管线钢在平面应变压缩条件下的再结晶行为进行了研究。研究表明在实验条件下，本钢种只发生动态回复，不发生动态再结晶。同时探索出一种新的管线钢原奥氏体晶界腐蚀方法。     

稀土对4145H钻铤钢动态再结晶的影响

应用Geeble-1500D热模拟试验机分别对稀土含量为6×10-6和16×10-6的钻铤钢进行单道次压缩实验,测定其不同终轧温度下的真应力-真应变曲线,采用应变速率0.01 s-1,变形量60%,终轧温度为850,950,1050,1150℃,研究不同稀土含量,不同终轧温度对钻铤钢再结晶的影响。结果表明,稀土含量为16的钻铤钢能显著地抑制形变奥氏体的动态再结晶。     

X80高钢级管线钢组织图谱

对X80管线钢的各种组织形态进行了归纳和总结,探讨了有效晶粒对X80钢级管线钢韧性指标的影响,利用EBSD研究了管线钢中第二相的分布和与强韧性的关系,利用原位电镜技术研究了该钢级管线钢的断裂机理.     

管线钢断裂过程中CTOA的三维有限元模拟

基于大变形理论,采用三维有限元模型模拟了CTOA试件断裂扩展过程,根据实测的管线钢应力应变关系,计算得到(CTOA)c.模拟结果表明,(CTOA)c的模拟计算值与试验实测值的偏差为10%~17.5%,且X70、X80管线钢的(CTOA)c均随试件厚度的增加而增大并呈线性关系.基于对模拟结果的分析,拟合得到了X70和X80管线钢(CTOA)c的预测公式.研究成果可直接应用于管道的止裂设计,具有较大的理论意义和应用价值.     

7．9Mn－1．4Si－0．07C钢高强韧机理研究

通过热轧、温轧、奥氏体化、两相区退火处理得到7．9Mn－1．4Si－0．07C钢板,该材料的拉伸强度及塑性随奥氏体化温度不同而具有显著差异．奥氏体化温度降低,室温下奥氏体含量升高,综合力学性能提高．当奥氏体化温度由900℃降低为800℃时,所得到钢板的奥氏体体积分数由15％增加到28％,拉伸强度由1150MPa提高到1340MPa,塑性由21％提高至27％．实验钢优异的力学性能源于其中大量的超细铁素体及奥氏体,细晶强化使其具有超高强度,铁素体基体及变形过程中奥氏体向马氏体相变提供了良好的塑性．基体组织中的位错强化,形变诱导马氏体转变的TRIP效应等是增强该钢板加工硬化能力的主要因素．