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热处理工艺中加热时间的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
热处理是大量耗能的加工过程,节能是每个热处理工作者的重要任务。缩短淬火加热时间是节能的有效方法之一。而热处理加热时间的确定是个比较复杂的问题,而且是一个不大受重视的参数,目前尚无统一的计算方法[4]。为了减少热处理过程中能量的消耗,通过对尺寸为135 mm×10 mm,材料为30CrMnSiA的筒形零件淬火加热时间的研究,改进了热处理工艺,产品质量可靠,提高了工效,并且达到了节能的目的。 相似文献
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稀土磁致伸缩材料的热处理 总被引:2,自引:0,他引:2
研究了真空悬浮定向凝固工艺生产的稀土磁致伸缩材料的热处理及其对材料组织、性能的影响,结果表明,定向凝固工艺生产的材料可以沿轴向形成择优取向;在900-950℃范围内,保温1-2h退火后,可以明显提高材料的λ和(dλ/dH)值,改善材料的磁致伸缩特性。 相似文献
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用真空电弧熔炼制备(Gd1-xREx)5Si4(x=0.1,0.2,0.3,0.35)和(Gd1-xHox)5Si4(x=0.05,0.15,0.25)系列合金,在950℃下168h的真空热处理后,对其晶体结构、居里温度进行了研究。室温XRD分析发现该系列合金仍保持Gd5Si4的Sm5Ge4正交型结构,采用Rietveld法分析计算发现合金晶格常数随着X量的增加而逐渐减小。试样M-T磁化曲线测量结果表明:居里温度瓦在336K~260K连续可调,改变RE的含量可以得到不同的居里温度Tc;Tc近似呈线性变化,由此得出估计(Gd1-xREx)5Si4(RE=Dy,Ho)的Tc的计算公式。 相似文献
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Mn掺杂对快淬NdFeB永磁材料晶格与磁性能的影响 总被引:2,自引:0,他引:2
应用DTA、XRD、VSM,EXAFS对快淬Nd9Fe85-xMnxB6(x=0,0.5,1)纳米复合材料磁性能进行了研究。发现少量Mn的掺杂能够显著促进快淬样品的晶化并提高快淬样品的永磁性能,在合适的热处理条件下,得到的最佳矫顽力和剩磁比分别从339.6kA/m(4266.5Oe)和0.70提高到398.2kA/m(5002.5Oe)和0.72,最大磁能积(BH)max从84kJ/m^3(10.5MGOe)提高到88kJ/m^3(11MGOe)。认为永磁性能的提高是由于Mn的掺杂使快淬NdFeB具有更有序的晶体结构。 相似文献
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控制圆锥齿轮热处理畸变的措施 总被引:1,自引:0,他引:1
对如何控制圆锥齿轮热处理畸变进行了试验和分析,结果表明,通过改变装炉的方式、淬火方法和控制冷却,能有效地控制齿轮的畸变,解决了生产中的关键问题。 相似文献
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本文通过金相、X射线衍射(XRD)、扫描电镜(SEM/EDX)和力学性能分析等方法研究不同热处理工艺对CuNiCrAl合金力学性能的影响。结果表明:热处理能改变该合金的硬度,合金经500℃保温2h时效后可获得较高硬度,而对其冲击韧性影响不大。 相似文献
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因热处理时发生畸变,加之精度要求较高,零件热处理后通常都要进行机加工。由于通过机加工修正变形的成本太高,所以应尽可能减小零件的热处理畸变。本文研究结果证明,零件的热处理畸变与其几何形状有关。首先概述使零件几何形状成为畸变倾向重要载体的物理效应。其次,以复杂的汽车零件为例说明零件几何形状影响畸变的程度。最后介绍一种能更有效控制系统畸变的新途径。 相似文献
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齿轮的热处理畸变与控制 总被引:3,自引:3,他引:3
通过大量的试验研究和长期的生产实践,探讨了齿轮在高频淬火和渗碳淬火后的畸变规律,并提出了相应的减少畸变的措施,生产实践表明,采取这些措施后,能有效地控制齿轮畸变,解决生产中的关键问题。 相似文献
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轧制及后续热处理对5052铝合金拉伸性能与晶体取向的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
采用轧制技术对退火态5052铝合金进行大应变加工,并进行后续200℃/1 h、350℃/1 h、500℃/1 h的热处理,研究了轧制及热处理对5052铝合金的硬度、拉伸性能和晶体取向的影响。结果表明,轧制可以有效提高5052铝合金的硬度与屈服强度。由于材料在244.8℃时再结晶,350℃/1 h和500℃/1 h的后续热处理使5052铝合金的硬度和拉伸性能持续下降。XRD分析得出轧制及后续热处理未能有效调控合金的晶体取向。基于Taylor公式的定量计算说明,轧制变形过程中所引入的位错只是5052铝合金强度提升的因素之一。 相似文献
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叙述了GCr15SiMn钢制零件产生热处理变形的原因及控制变形的措施。结果表明,采取适当的工艺方法,可减少热处理变形,解决了生产中的重要问题。 相似文献
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减小GCr15SiMn钢制零件热处理变形的工艺 总被引:2,自引:1,他引:1
叙述了GCr15SiMn钢制零件产生热处理变形的原因及控制变形的措施。结果表明,采取适当的工艺方法,可减少热处理变形,解决了生产中的重要问题。 相似文献