50CrMnV弹簧钢脱碳影响因素分析

主要研究了不同加热温度、不同保温时间对50CrMnV弹簧钢氧化脱碳的影响,为制定大生产加热制度提供了理论依据。试验结果表明：在两相区770 ℃附近加热,试样表面产生明显全脱碳层,当温度达到870 ℃时,全脱碳层消失。随着保温温度的升高和加热时间的延长,总脱碳层深度逐渐增加,当温度达到1 120 ℃时,出现全脱碳层,达到1 170 ℃以后,脱碳层深度不再明显增加。为保证脱碳层要求,大生产采用快速加热,加热炉均温区采用1 020 ℃以下温度加热,可满足无全脱碳层,总脱碳层深度不大于0.2 mm的要求。     

60Si2Mn弹簧钢脱碳的研究

模拟轧前加热炉的工作环境,采用混合气体（CO＋CO2）试验了不同的加热气氛、温度和时间对弹簧钢表层脱碳的影响。认为弹簧钢在加热过程中的脱碳程度主要取决于钢中碳含量与炉气碳势的差异,脱碳层深度与加热温度和时间存在函数关系,并且在1150℃左右出现最大值。     

55SiCr弹簧钢脱碳与氧化行为研究

氧化脱碳是影响55Si Cr弹簧钢表面质量的主要因素,本文研究了不同加热温度、加热时间、加热方式对55Si Cr弹簧钢组织中氧化脱碳特征的影响。试验结果表明,1100℃时材料的总脱碳层深度达到最大值,超过1100℃时,总脱碳层深度逐渐减少,1100℃为55Si Cr弹簧钢的脱碳敏感温度。全脱碳层深度在800℃时达到最大值,高于950℃后,全铁素体脱碳层深度趋于稳定。加热温度对脱碳层深度的影响比保温时间的影响更加明显。     

弹簧钢55SiCr氧化与脱碳特性的研究

用光学金相、显微硬度、扫描电子显微镜(SEM)等测试方法研究加热温度、冷却方式对弹簧钢55SiCr的氧化与脱碳行为的影响.结果表明,随着温度的升高,氧化失重率呈上升趋势;随着温度的升高全脱碳层深度增大,在950 ℃以下,于800 ℃时达到最大值,950 ℃以上呈直线上升;相同条件下,冷却速度越小,该弹簧钢的脱碳与氧化越严重,氧化层与基体结合强度越大,钢铁除鳞愈难.     

60Si2Mn弹簧钢表面脱碳理论及试验研究

通过表面脱碳热力学、动力学分析,采用菲克第二定律对钢坯表面脱碳层深度进行预测,建立弹簧钢脱碳层深度理论值计算模型,研究了保温时间、加热温度对60Si2Mn弹簧钢脱碳层深度的影响,并对弹簧钢完全脱碳机制进行分析,计算出60Si2Mn弹簧钢产生完全脱碳层深度最大时的温度。同时,利用实验室加热炉对60Si2Mn弹簧钢钢坯进行加热,采用金相法测量脱碳层厚度。结果表明:60Si2Mn弹簧钢总脱碳层和完全脱碳层深度与加热时间的平方根成正比;在空气气氛中,60Si2Mn弹簧钢存在最小脱碳条件,最小脱碳条件温度范围为900~1000℃,脱碳层深度在0.01~0.12 mm之间。     

55SiCr弹簧钢表面脱碳的研究

研究了在2%残氧下,加热温度和时间对弹簧钢55SiCr脱碳层深度和组织形貌的影响规律,并运用菲克定律讨论了脱碳层深度与温度、时间的定量关系。结果表明,55SiCr钢在500～1 200℃保温30 min后,总脱碳层深度随着加热温度的升高而增加,没有出现全脱碳;在950℃和1 150℃保温5～80 min,随着保温时间的延长,脱碳层深度呈增大趋势。相对于加热时间而言,加热温度对脱碳层深度的影响更明显。     

弹簧钢55SiCrA脱碳规律的研究

研究了55SiCrA弹簧钢加热温度和时间对脱碳层深度和组织形貌的影响规律,运用Fick第二定律讨论了脱碳层深度与温度之间的定量关系.结果表明,55SiCrA钢在750～1100 ℃加热时,其脱碳层深度随着温度的升高逐渐增大,超过1100 ℃后,脱碳层深度逐渐减少,1100 ℃时脱碳层深度最深;随着保温时间越长,脱碳层深度呈抛物线增长;与时间相比,脱碳对温度更敏感;在750～850 ℃加热时,脱碳组织以全脱碳层为主;当温度超过900 ℃以后,脱碳组织以半脱碳为主,全脱碳层变得很薄,全脱碳厚度基本不随加热温度发生变化,综合考虑各方面影响因素,弹簧钢55SiCrA轧制时的加热温度应为1000～1050 ℃.     

弹簧钢的快速加热

我厂采用快速加热生产弹条扣件 ,材料为 60Ｓｉ2Ｍｎ、60Ｓｉ2ＣｒＡ、60Ｓｉ2ＣｒＶＡ弹簧钢。一根1 3ｍｍ× 432ｍｍ的圆钢 ,加热到 1 0 4 0℃ ,历时 9ｓ ,加热速度达 1 1 5 6℃ /ｓ。该生产线要求每分钟加热 1 4根 ,加热设备为ＪＴ 1电接触加热机。该机采用可编程计算机模块和红外线温控器控制 ,自动化程度高 ,温控准确。弹条加热到 1 0 4 0℃后 ,经 3次冲压成ω形 ,在余热温度850℃以上进入油槽淬火。淬火介质为Ｎ32油 ,油温控制在2 0～ 80℃ ,淬火组织为细小针状马氏体及少量未溶铁素体 ,硬度 60～ 63ＨＲＣ ,金相组织见图 1。图 1　…     

形变温度对中碳钢组织转变的影响

热模拟单向压缩下中碳钢形变温度低于Ad3(786℃)点时，析出形变诱导铁素体(DIF)，DIF量随形变温度降低而提高；在低于750℃形变时，DIF量远高于平衡态铁索体含量54％．DIF析出时碳原子高度富集在铁索体晶界和铁索体／奥氏体界面．在低于A1(719℃)等温处理时，高于Ad3点形变试样中，奥氏体转变为铁素体 片层状珠光体；低于Ad3点但高于Ar3(645℃)点形变时，未转变奥氏体转变为铁素体 片层状珠光体 晶界渗碳体；稍高于Ar3点形变时，将获得铁素体 弥散渗碳体的球化组织．     

帘线钢盘条表面脱碳计算模型的研究

帘线钢盘条表面脱碳会加剧盘条内外层变形程度的不均匀性,严重时可能导致断丝。通过分析碳原子在帘线钢热轧过程中的扩散行为,建立了考虑变形和温度变化的帘线钢盘条脱碳计算模型。该模型计算结果与实测值非常接近,可用于指导生产工艺改进,提高产品质量。     

新型低碳马氏体弹簧钢35SI2CrVB的研究

传统中、高碳弹簧钢在性能、生产和使用上存在许多缺点,为适应汽车工业发展的需要,研究了碳含量较低的新型低碳马氏体弹簧钢35Si2CrVB。经与传统弹簧钢60Si2MnA相比较,该钢不仅有高的强度、塑韧性,良好的综合力学性能,而且具有低的脱碳敏感性、高的淬透性和高的弹减抗力等。显微组织观察发现,由于35Si2CrVB钢的含碳量降低,其淬火组织发生了变化,几乎全是具有高位错密度的板条状马氏体,而且只有极少量孪晶结构的片状马氏体。     

X100管线钢中奥氏体晶粒长大规律研究

通过改变均热温度(900～1200℃)和保温时间(0～4h),研究X100管线钢奥氏体晶粒长大规律.结果表明:奥氏体晶粒尺寸随加温温度升高和保温时间延长呈指数增加;保温温度在1050℃以上时出现奥氏体晶粒快速长大.通过对试验数据进行非线性回归建立了实验钢奥氏体晶粒长大规律的数学模型,拟合度较好.     

Nb-V微合金化对弹簧钢60Si2MnA表面脱碳的影响

研究了Nb-V复合微合金化、加热温度和保温时间对弹簧钢60Si2MnA表面脱碳行为的影响,并运用Fick第二定律讨论了脱碳层深度与温度、时间之间的定量关系,探讨了Nb-V降低60Si2MnA表面脱碳敏感性的机理。结果表明,等温处理或等时处理,60Si2MnA的脱碳层深度的实测值和基于扩散方程的计算值具有较好的一致性,Nb-V复合微合金化可以明显降低弹簧钢60Si2MnA的脱碳敏感性。     

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针对含硼中碳钢铸坯角部裂纹问题,通过检测保护渣凝固液渣层硼含量发现钢中硼的质量分数为0.001 3%时,进入渣中B2O3的质量分数为0.74%,并测得原渣样和液渣样粘度分别为0.122、0.12Pa·s(1 300℃),认为钢中硼含量对保护渣性能影响较小,无需针对含硼钢设计特殊保护渣。对原中碳钢保护渣性能进行了优化,碱度(R)从1.23增加到1.27;1 300℃下粘度从0.165Pa·s降低到0.123Pa·s;1 350℃下熔速从22kg/h增加到27kg/h;熔点从1 085℃增加到1 155℃,铸坯角部裂纹得到了明显的控制。     

中碳低合金钢衬板耐磨料磨损性能研究

针对某矿山φ1.5m球磨机设计了一种低合金钢，研究了其耐磨料磨损性能，并测定了高锰钢表面硬度随冲击功的变化曲线；在冲击功不高的情况下，该钢的耐磨性能比高锰钢好，完全适合于湿式中小型球磨机的使用工况。     

温度闭环在3PE管道中频感应加热中的应用

介绍了以红外测温仪为核心,由温控仪表、PLC、计算机等装置组成的用于3PE管道生产的中频感应加热的温度闭环控制系统,并简述了系统的组成原理,总结了系统经济、稳定、控温准确等特征。