采用不同基准容量计算VX接线单相三绕组牵引变压器阻抗电压的研究

针对VX接线单相三绕组牵引变压器阻抗计算采用基准容量规定不统一的问题, 选取额定电压为220 kV、高压容量40 MV·A、中压绕组容量(25+25) MV·A、阻抗电压为10.5%的VX接线单相三绕组牵引变压器为研究对象,分别收集阻抗电压以中压绕组容量为基准和以高压绕组容量为基准的产品技术资料,从阻抗、成本、损耗综合分析两种方案的优劣性,确定VX 接线单相三绕组牵引变压器阻抗设计以高压绕组容量为基准为最佳设计方案。     

220kV变压器短路状态绕组受力数值模拟

发现受外部短路电流冲击时的变压器绕组受力规律一直是工程上需要解决的技术难题。以一台型号为SFPSZ7-150000/220的三相三绕组油浸式电力变压器为例,在Maxwell软件中建立变压器三维有限元计算模型,采用瞬态磁场求解器仿真发生单相外部短路时该变压器绕组所受电磁力,计算并得到了0.25 s短路时间内各相绕组、各个线饼在各方向所受电磁力的幅值和动态规律。数值模拟结果表明:高压绕组各线饼受力规律大致相同,大致关于绕组中部对称;变压器绕组端部主要受到轴向力的作用,变压器绕组中部主要是受到辐向力的作用;高压绕组所受辐向力使得高压绕组内径增大,中压绕组所受辐向力使得中压绕组内径缩小。     

鞍山电网500 kV自耦变压器公共绕组过负荷运行工况分析

针对鞍山电网500 kV自耦变压器的运行工况,详细分析了自耦变压器公共绕组过负荷的运行特性;以某变电站实际运行数据为例,分析了功率因数和低压侧无功补偿电容器组容量对公共绕组过负荷的影响.证明了在变压器高压侧和低压侧同时向中压侧输送有功和滞后无功功率的运行方式下,当变压器负荷较大时将导致公共绕组过负荷,使高压侧和中压侧不能满负荷运行;通过提高高压侧功率因数或减小低压侧向中压侧输送的滞后无功功率,消除公共绕组过负荷,提高变压器负载能力.     

雷电入侵波冲击下电力变压器绕组变形对绕组电压分布的影响研究

雷电入侵波是造成变电站设备损毁的重要原因之一，针对入侵波作用下电力变压器的过电压特征进行分析，对于保障变压器的运行安全具有重要的工程意义。本文基于电磁暂态程序EMTP/ATP建立了雷电入侵波与变压器集中参数等值电路模型，重点分析了绕组轴向变形与径向变形对绕组最大电压分布的影响。结果表明，高压绕组前段轴（径）向变形会增加（减小）变形侧高压绕组的最大电压，减小（增加）非变形侧绕组的最大电压；中压绕组径向变形会减小中压绕组变形位置与高压绕组正对位置的最大电压。     

双内桥主接线下变压器差动保护构成及定值整定注意事项

正分析了双内桥主接线的特点及RET521差动继电器的功能特性,提出了中压侧新增加的2号内桥等效成三绕组变压器的一个中压绕组,并在三绕组差动保护继电器程序里将设定高压侧、中压侧变压比为1∶1,零点钟接线的组态模型用到双内桥主接线形式下双绕组变压器高压侧有多个电流通道的差动保护方案。最后,通过对和应涌流的特点及和应涌流引起差动保护误动作的工程案例分析,提出对双内桥主接线多台变压器并列运行形式下,如何进行差     

技术问答

问:国家标准GB1094—85中有关变压器的联结组标号是怎样规定的?它和老标准怎样对比?答:变压器的联结组标号是指变压器高压、中压(如果有的话)和低压绕组的连接方法和以钟时序数表示的相对的相位移。三相变压器的线圈通常连接成星形,三角形或曲折形,按国家标准GB1094—85的规定对高压绕组分别以字母Y,D或Z表示,对中压或低压绕组分别以字母y,d或z表示;如果星形联结或曲折形联     

不拆引线测量500 kV自耦变压器套管电容量及介质损耗的方法

500 kV自耦变压器体积庞大,套管高,拆除引线和接测量线都有困难。然而,自耦变压器高压套管、中压套管及中性点套管实为同一绕组连接,在低压绕组首尾短接接地的前提下,从中性点加测量电压、从套管末屏取试品电流来测量高压及中压套管电容量及介质损耗,可避免拆装引线和在高、中压套管上接拆测量线。通过对500 kV自耦变压器进行模型简化和等效电路运算,得出从中性点加测量电压测高压套管电容量及介质损耗的误差;并对广东省中山市500 kV香山变电站2台自耦变压器现场实测,验证了此种方法的可行性。     

变压器技术问答(11)

5 结线与联结组 5.1 什么是变压器绕组的电压相位关系? 变压器的高压、中压和低压绕组之间的电压相位关系是了解绕组的结线和联结组首先遇到的问题.实际上,它就是两个绕组电压相量之间夹角的大小,该夹角的名词术语称相位移.     

1000kV变压器绝缘水平的探讨

1000kV变压器是特高压交流输电工程最关键的设备之一。文章对1000kV变压器3个绕组(高压绕组1000kV,中压绕组500kV,低压绕组110kV)之间的过电压和绝缘配置进行了深入探讨,以期进一步完善特高压系统的绝缘配置、改善特高压变压器抵御过电压的能力和运行工况。推荐了1000kV变压器500kV绕组高性能避雷器的参数,可为降低变压器500kV绕组的绝缘水平、改进特高压变压器的结构设计及提升容量等提供参考。     

自耦变压器公共绕组过负荷原因分析

自耦变压器在某种运行方式下，高压侧和中压侧还未到达额定容量，而公共绕组就已过负荷告警。对此，为什么会出现上述情况以及如何改善运行方式才能使得主变压器尽可能满载运行进行了研究，首先通过对自耦变压器进行建模分析，推导出教学方程式，根据不同的运行方式进行分析，得出问题的原因，即自耦变压器在高压侧和低压侧同时向中压侧输送功率时，当公共绕组到达额定功率，高压侧和中压侧输送功率不能达到满功率输出，然后，以一个具体变电站的实际运行数据进行计算，验证了理论分析的结果，并提出了使自耦变压器尽可能地满负荷运行的方法：一要提高功率因数，二要减少由低压侧中压侧输送的无功功率。     

屏蔽法在使用中的一例剖析

在使用兆欧表时,一般兆欧表有三个接线端子:其一是“线路”端子L,接在被试设备的高压导体上;其二是“地”端子E,接在被试设备的外壳或地上;三是屏蔽端子G,接在被试设备的高压护环上,以消除表面泄漏电流影响。 对于多绕组变压器可利用兆欧表屏蔽法检测变压器高、中、低压线圈各自对地绝缘电阻。例如,某变电站一台110/35/10.5kV三绕组变压器,在定期试验时绝缘电阻值如表1所示,从表1中所列数据可看出,高压绕组对中压、低压绕组及外壳的绝缘电阻偏低。采用屏蔽法可具体判断出是高压对中压、高压对低压或高压对地的绝缘性能情况。屏蔽     

有载调压自耦变压器线圈制造容量与运行损耗

在电力系统中,需要对某些电压等级调整以保证电压质量,为此有载调压得到了广泛的使用。而自耦变压器比双绕组变压器具有如下优点:在相同额定容量和电压绕组比情况下,自耦变压器(两线圈)比双绕组变压器二次绕组节省铜百分比为1/k_A×100％,故变比k_A越接近1,节省铜越多;对于三绕组线圈自耦变压器,高压侧调压方式自耦变压器应适用于中压侧电压保持不变、而高压侧电压改变时的要求。这种调整方式有如图1、2两种情况。     

三绕组变压器低压侧直供负荷对中压配电网技术经济性的影响

现有高、中压网络规模估算模型通常假设高压变电站主变为双绕组变压器,但220 kV变电站主变多为三绕组变压器,其低压侧直供负荷会影响110 kV变电站的布局和规模,为此建立了计及三绕组变压器低压侧直供负荷影响的高、中压网络规模估算模型。在此基础上,针对城市新建区和城市改造区分别分析了220/110/10(20)kV三绕组变压器低压侧直供负荷对220/110/10、220/110/20、220/20 kV方案技术经济性的影响。分析结果表明,对于城市改造区,不考虑主变低压侧负荷直供情况下得到的发展20 kV技术经济性最优结论,在主变低压侧有直供负荷时可能不再成立。     

电力变压器绕组形变仿真研究

基于有限元仿真软件Comsol建立220kV电力变压器三相三绕组仿真模型,仿真计算不同对称短路情况下绕组的变形情况。仿真结果表明,在遭受低压对称及中压对称短路电流冲击下,绕组变形最为严重,最大变形集中在低压绕组上部1/8至绕组端部处,最大形变量可达130mm;而在遭受高压对称短路时,最大形变位于中压绕组上部,最大形变量仅有30mm。     

电力变压器绕组形变仿真研究

基于有限元仿真软件 Comsol建立220kV 电力变压器三相三绕组仿真模型,仿真计算不同对称短路情况下绕组的变形情况.仿真结果表明,在遭受低压对称及中压对称短路电流冲击下,绕组变形最为严重,最大变形集中在低压绕组上部１/８至绕组端部处,最大形变量可达130mm;而在遭受高压对称短路时,最大形变位于中压绕组上部,最大形变量仅有30mm。     

功率方向继电器内角选择的一个计算方法

在220千伏变电所的三绕组变压器保护典型设计图中,中压侧为适合于有电源的需要,装设了一组方向过电流保护,作为变压器的后备保护。为了消除保护安装处的电压“死区”,该保护装置的电压取自高压侧的电压互感器。但是,典型设计接线图是按高一中压绕组为 Y/Y-12接线拟定的。由于联网的需要,     

500 kV变电站自耦变压器公共绕组运行工况分析

针对电网内自耦变压器不同运行工况,详细分析了自耦变压器公共绕组的运行特性及其负载特性。以500kV自耦变压器为例,分析了在自耦变压器不同运行工况下,功率因数和低压侧无功补偿容量对公共绕组负载能力的影响,并得出结论:主变在中压侧向高压侧送电工况下投入低压电抗器,或在高压侧向中压侧送电工况下投入低压电容器,都会增加主变公共绕组的负担,使主变的负载能力下降。针对电网内现有的无功补偿装置可能产生的副作用,并根据电网的实际情况提出解决方案,即改善系统功率因数,减少主变低压侧无功补偿装置的投入。     

10kV级三湘油浸配电变压器的技术进步

运行于中压配电网络并向低压配电网络直接供电的三相油浸式电力变压器属于配电变压器,容量通常不大于2500kVA,且以10kV级三相油浸式配电变压器为主体。过去20多年,我国10kV级三相油浸式配电变压器取得了较大的技术进步。从铁心、低压绕组、高压绕组、绝缘结构和油箱等五方面介绍了主要部件的结构改进,从采用线圈不浸漆和真空注油工艺两方面介绍了制造工艺的改进,还通过相关标准和表格介绍了经济性能的改善。     

微机型继电器SEL387用于三绕组三相变压器差动保护

1微机型继电器用于三绕组三相变压器差动保护原理 假设YNynOdl1三绕组三相变压器高压侧额定线电压为U1,A相绕组电流为IaP1,A相线电流为IaL1,绕组线圈匝数为n1;中压侧额定线电压为U2,A相绕组电流为IaP2,A相线电流为IaL2,绕组线圈匝数为n2;低压侧额定线电压为U3,A相绕组电流为IaP3,     

三绕组变压器中压绕组短路电动力的计算方法

针对220 kV/180 MVA三绕组电力变压器出口短路时短路电流的计算问题,从磁势平衡原理出发,建立了在中压绕组短路工况下中压绕组短路力的计算模型,利用"场-路耦合"有限元方法计算了该模型的二维瞬态漏磁场,获得了中压绕组线饼的受力分布和瞬变曲线,并对受轴向短路电动力作用最大线饼的轴向稳定性进行了校核。计算结果表明,利用有限元软件ANSYS对三绕组变压器中压短路工况下中压绕组短路电动力的计算方法,省去了传统计算电动力复杂的计算过程及一些计算假设,提高了计算精度,变压器的中压绕组具有足够的轴向机械强度,对变压器设计和运行人员有一定的参考价值。