66kV少油断路器主轴卡涩处理

我局曾发生过一起备用66kV断路器主轴卡涩拒合的异常情况。该断路器是SW_2—60型,配CY_5液压机构,机构压力在16.5MPa左右,有关人员两次在室内用操作把手进行电动合闸操作,没有合上闸,但听到了合闸线圈电磁铁的动作声。检修人员又在机构上进行手动合闸操作,也合不上闸,之后手动打压,将合闸油压打至17～18MPa时,断路器就慢慢自动合上了。经过几次操作试验,发现液压机构压力低于17MPa时就合不上闸,等于或高于17MPa时能合上闸。但是按规程规定,合闸油压最低为14.8MPa时应该能合上闸。为什么会出现这种异常现象呢?经过分析认为:在室内用操作把手发出合闸指令后,听到了合闸线圈电磁铁的动作声,说明液压机构的电气回路正常,也说明CY_5液压机构二级阀钢球已经打开,高压油     

LW15-220断路器拒跳的原因分析

某220kV变电所一台型号为LW15-220的SF6断路器在某日进行正常的分闸操作中,发生了C相拒跳故障,随即对断路器进行了检查。 1.检查及原因分析 打开机构箱门,检查二次回路按线是正确的,同时又测量了分闸线圈电阻值、分闸线圈铁心撞头与脱扣器的间隙h、分闸铁心行程S以及最低分闸动作电压值、测量结果与安装时的测试数值见附表。从     

CY3—Ⅲ型液压操动机构的一次事故

我局一台220kV SW_6-220I少油断路器的CY_3Ⅲ型液压操动机构曾出现在分闸位置,当油泵启动补充油压时,发生了误动合闸。合闸之     

微动开关接触不良致SF6断路器合闸线圈烧毁

1.现象 某变电站110kV SF6断路器配用的是弹簧操动机构,合闸条件是SF6气体处于额定压力,合闸弹簧储能并接通合闸控制电路。正常情况下,当断路器在分闸状态时,如果系统发出合闸操作信号,合闸线圈（电磁铁）应动作,使断路器合闸。但是,该站个别投运的断路器在热备用转运行时,合闸控制电路指示正常,而送电操作却无法使断路器合闸,还造成合闸线圈烧毁。     

一起弹簧机构拒分故障的分析与处理

1 现场情况 调度监控班在对某110 kV GIS成套开关设备的断路器遥控执行分闸操作时,该断路器操动机构出现拒分异常状况.检修人员现场手动操作,同样未能成功分闸. 检查发现,分闸电磁铁烧毁.手动顶压分闸导杆,导杆端部不能触及分闸掣子.手动碰触分闸掣子使机构分闸,再断开储能、操作电源.手动合闸,合闸弹簧释放,但后台仍显示机构"已储能".合闸弹簧拉杆(大头杆)大头部位于棘轮左上部,现场故障状况如图1所示.     

高压断路器操动机构用合闸电磁铁动作特性仿真研究

高压断路器操动机构中的电磁铁部分负责将电信号转化成机械信号,分合闸电磁铁能否正常运行影响着断路器的可靠性,为保证电磁铁的运行可靠性,需要对电磁铁的动作特性进行研究。文中以某高压断路器合闸电磁铁为例,介绍了合闸电磁铁的主要结构和工作原理,利用有限元分析软件Maxwell建立了合闸电磁铁的三维瞬态模型,并仿真分析了合闸电磁铁动作过程中各部分磁场分布、动铁心运动情况以及线圈电流变化情况;同时,通过实验测量高压断路器合闸电磁铁运动过程中合闸线圈中的线圈电流,将实验测得的线圈电流与仿真结果进行了比较。实验结果验证了仿真结果的正确性。     

高压断路器操动机构动作电压试验

国家电网公司生产输电[2004]40号文件要求制订的《预防交流高压开关事故措施》（简称新《反措》）中,为了防止断路器拒动、误动故障,“断路器操动机构检修后,分闸脱扣器在额定电源电压的65％一110％（直流）或80％一110％（交流）范围内应可靠动作,当电源电压等于或小于额定电源电压的30％时不应动作;合闸脱扣器在额定电源电压的80％～110％范围内应可靠动作,当电源电压等于或小于额定电源电压的30％时不应动作。”这是对原国家电网公司1999年颁发的《高压开关设备防事故技术措施》（简称旧《反措》）6．3条进行的修改,原条款为“操作机构分、合闸电磁铁或合闸接触器端子上的最低动作电压应在操作电压额定值的30％,65％之间”．     

35kV断路器拒动原因分析及处理措施

针对某220kV变电站35kV断路器发生的拒动故障,从断路器电气二次回路和机构机械回路等方面进行分析,认为断路器分闸后,分闸弯板未复归,导致合闸时合闸绕组烧坏是引起断路器拒动的原因,提出相应的处理措施,并说明处理效果.     

CY3A液压操作机构的使用和维护

我厂的110kV SF6气体封闭式组合电器的断路器采用了CY3A液压操作机构，经过了3年的现场运行，多次对断路器进行分、合闸操作，此操作机构动作可靠，同时具有失压后再建立压力时不慢分或慢合的优点，保证了需要用手操作装在分、合闸电磁铁上的省力机构的手柄便可实现分、合闸操作。 二级阀采用差动原理。利用锥面密封的管状阀芯来实现差动。其特点是管状阀芯运动质量轻、动作快、控制阀口大而操作时用力少。最主要的优点是管……     

触点接触不良引起高压断路器分闸回路断线

1故障现象 某500kV变电站,正在运行中的500kV高压断路器A相出现“第二分闸回路断线”的信号。该三相交流高压断路器额定电压为550kV,液压分相操作,分、合闸控制操作电源为直流220V。断路器每相可单独远方或就地分、合闸操作。为了保证分闸的可靠性,每相设计2个分闸回路,正常分闸操作和保护分闸采用第一分闸回路。当第一分闸回路故障时,马上切换到第二分闸回路。     

高压开关柜合闸机构不动作故障处理

有一台控制电动机运行的高压开关柜,在按下合闸按钮后,机构不合闸。经对电路核查,没有发现问题。于是,打开弹操机构盖板,将转换开关拨到试验位置,在高压开关柜旁检查操作电路。此时,可听到轻微的嗒嗒声,说明合闸电磁铁线圈已经得电。仔细观察,发现电磁铁铁心在得电时有往下运动的移位动作,用手试着往下按,机构能合闸。弹操机构的合闸是由合闸电磁铁铁心动作,通过一拉杆带动合闸半轴顺时针旋转,从而使合闸弹簧释放能量,     

运行与检修问答

问：在CY4液压机构的运行操作过程中,为什么有时会出现听到了合闸电磁铁启动,但开关合不上的情况? 　　答：这应该说合闸电源回路是没有问题的。对于一台曾经运行良好的断路器来讲,可以判断为合闸一级阀“不能打开”(在这之前不曾动过电磁铁的情况下)。拆开合闸一级阀会发现：在合闸启动阀5钢球下面的弹簧中塞满了橡胶垫的碎片,这应是从贮压器中过来的。在贮压器底部,由于活塞杆的经常运动,致使V型胶垫的碎片带进贮压器内部。在建立油压之后,如果瞬间打开一级阀即合闸,液压油瞬间从贮压器经高压油管和六通,再到二级阀的下部和一级阀,这些地方均有较大的油流速度,这个油流携带橡胶碎片直达一级阀,因为有流速,所以油压降低,二级阀中的活塞向下运动,而且连接工作缸的合闸油管中的油流速度远小于这个流速,这样橡胶碎片只随大流速运动,而不会进入到二级阀中的活塞间隙和通至工作缸的合闸油管中。另外,在六通与工作缸上端间的油管中,由于在合闸过程中的油流速度是反向的,所以橡胶碎片也不会逆向进入到工作缸的上端;另一方面,分闸时,虽然油流速度变成正向,但相对来说流速很小,这也许能将橡胶碎片带进六通与工作缸上端间的油管中,但在合闸时,还会将碎片带出来。对于分闸一级阀来说,由于它的液压油管不与六通相联,所以就不存在上述问题。总之,为了避免在运行操作中出现上述现象,并且能够及时在投运之前发现并处理,应尽可能做好启动电压试验,这在有些时间是很有效的。 　　 (洪圣烈) 　　 　　问：造成CY4液压机构拒合的几种原因? 　　答：(1)国内早期液压机构如：CY3、CY4、CY5、CY6、CY7等,其一、二级阀结构基本相同。机构出厂调整时,一级阀动作行程偏小,现场运行一段时间后,由于二级阀动作摩擦力增大,这有可能是液压油清洁度不够造成的,至使二级阀不能转换或转换没有到位,而造成拒合。 　　(2)液压机构运行一段时间后,电磁铁出现松动,至使一级阀未打开或打开行程不够,不能使二级阀转换,而产生拒合。 　　(3)电磁铁铁芯或顶杆出现卡滞现象,同样是一级阀未能打开或打开量不够,产生拒合。 　　(4)还有一种拒合现象与机构无关。断路器本体内部或三相联杆出现卡滞现象,而产生拒合。 　　从以上四点来看,由于机构产生的拒合,主要是机构一级阀未打开或打开量不够,至使二级阀未能转换而产生拒合现象。 　　 (任海泉) 　　问：栓修中液压操动机构动作电压的测量应以哪个压力值为依据? 　　答：(1)加65%UN 时压力值的选取： 　　如果以油泵起动压力值作为依据,由于此时在分调线圈两端钮加上65%UN后,断路器能可靠动作,这就表明对电磁阀而言,下式成立： 　　FC＞F2+f 　　FC—线圈通电产生的磁力,它与线圈的磁　IXN的平方成正比 　　F2—2W微动平关处油对钢球的作用力 　　f—弹簧对阀针的作用力 　　但是,处于运行状态的液压换动机构,其油压处于最　压力(即油泵停止运转压力)和油泵起动压力之间,亦即活塞杆底端处在2W微动开关之上。此时由于液压操动机构的油压大于油泵起动压力。 　　F2升高,而FC仍保持不变,有可能出现下列不等式 　　FC＜F2+f 　　这一现象在现场的表现是：在发出分闸命令后,能听到分闸铁芯的动作声音而断路器并不轨行分闸操作。这是因为不等式在边小于右边的缘故。由此可见,把油泵起动压力值(即活塞末端刚与2W微动开关接角的压力值,作为加65%UN的试验压力是不合适的。 　　反之,如果把活塞杆末端刚与1W微动开关接触的压力(即油泵停止压力值作为试验压力,在分闸线圈两端加上65%UN,使断路器能可靠分闸,刚因在液压操动机构运行期间,其油压FC＞F1+f成立,总是低于油泵停止压力,F2不会增大,故式(1)总是成立,不合出现拒动现象。由此可得出结论,应当在油泵停止压力值下加作65%UN的试验。按同样道理,可知：在作合闸线圈的65%UN试验时,也应在油泵停止压力下进行。 　　(2)加30%UN时压力值的选取： 　　在对分闸线圈加上30%U是N时,按规定,断路器不应动作,由于液压操动机构在运行状态时,其油压总是高于油泵起动压力,由上面的分析可知：此时应在油泵起动压力下施加由压进行试验,因为只有这样才能保证液压操动机构在运行过程中式(2)总是成立,同样道理,在作合闸线圈的30%UN试验时,也应在油泵起动压力下进行。 　　 (冯庆民)     

SN10—10Ⅱ型断路器分闸线圈质量事故的分析

<正> 1985年9月13日和11月22日,我局某变电所的同一台10kV SN10—10Ⅱ型断路器连续发生了两次经过和性质完全一样的拒分事故。两次事故的起因都是线路上发生永久性故障,断路器第一次分闸后自动重合闸动作,在第二次分闸过程中拒分,致使上一级主变断路器越级分闸,将事故扩大。 两次事故发生后立即对设备都进行了详细检查。断电保护动作正确,而且断路器第一次分闸和重合闸动作也正确。只是在第二次分闸脉冲加到分闸线圈上后分闸电磁铁未动,机构未脱扣分闸。事故后测量分闸线圈已不通(内部已断线)外表并有烧坏的迹     

220 kV GIS断路器合后即分与合闸滞后故障分析

针对某500 kV变电站220 kV GIS断路器液压机构合后即分与合闸滞后故障,结合后台监控SOE动作记录和保护动作情况,通过对机构本体和控制回路逐个排查,最终确定根本原因是油中杂质导致控制阀阀芯运动卡涩和合闸线圈故障造成合闸电动力不足,并提出了有效的改进措施,通过试验验证了预期效果。     

一起220 kV SF_6断路器延迟分闸故障分析

针对220 kVJA变发生一起220 kV断路器跳闸延时的故障现象,笔者根据保护动作、现场检查和试验情况,初步判断故障原因液压机构动作延时。据此文中利用AMEsim仿真软件搭建断路器液压机构动作特性模型,得出液压机构分闸时各级控制阀响应特性,分析了断路器分闸动作时二级阀阀座与阀管尺寸匹配对出口动作压力的影响。根据断路器液压机构各级阀体解体检查状况,确定该故障起因为断路器液压机构管阀制造工艺存在缺陷。针对该故障,提出对该断路器同型号、同批次阀体进行全部更换并为该型号运行年限较长断路器实施B类检修,防止类似故障再次发生。     

CT35型弹簧操作机构断路器拒分故障原因分析及处理

针对国网河北省电力公司保定供电分公司某变电站35kV变压器断路器分闸操作时分闸线圈烧毁、断路器拒分的问题,对LW34-40.5配CT35型弹簧操作机构储能、机构合闸、机构分闸3个模块进行分析,认为合闸弹簧输出功不足是造成本次故障的主要原因,并提出处理措施及建议。     

VD4真空断路器整流模块击穿的处理及反思

正VD4真空断路器所使用分合闸线圈、合闸闭锁电磁铁皆为直流线圈,但有些应用场合控制电源为交流电源。为实现交、直流两用,在断路器控制电路中加入整流模块,保证分、合闸线圈和闭锁电磁铁能够可靠动作。整流模块是否完好直接关系到断路器能否正常分合操作,进而影响到线路、电容器组等设备的停送电~([1-2]),甚至可能威胁到运行人员的生命安全。下面对我公司一起VD4真空断路器合闸控制     

一起220kV断路器单相拒合故障分析及防范措施

针对某次220 kV线路保护装置定期检验过程中出现断路器c相拒合故障进行了调查,发现是由于断路器机构合闸线圈接触不良造成的.通过设计合闸保护回路,增加了合闸回路延时断开功能,并验证了该方法可以有效解决当断路器出现拒合故障时烧毁合闸线圈和操作箱合闸插件的问题.从现场作业的角度阐述了采用快速切断操作电源、测量分析合闸回路电...     

LFP941型保护装置与LW14型断路器的重合闸配合

1LW14型断路器的闭锁问题 LW14—126(145)型断路器是近年广泛使用的110kV断路器。其特点是使用AM25型气动操动机构，以压缩空气作为动力，使用控制阀控制压缩空气推动活塞进行分闸操作，在分闸的过程中压缩合闸弹簧，为下一次合闸操作提供能量。操动机构在分闸过程中消耗压缩空气，使气压降低。压缩空气的压力高低影响活塞缸上的推力，     

断路器分闸最小动作电压调整的简易方法

1986年元月,我厂新安装了一台西安高压开关厂生产的SW_6—220 Ⅰ型断路器,所配操动机构为CY_3—Ⅲ型,额定操作电压为直流220伏。在调试过程中发现:该操动机构液压系统在油泵机组自动停止状态下,开关的最小分闸动作电压小于30%额定操作电压,虽经反复调正分闸电磁铁动铁芯的行程,但由于调节余地很小,仅一毫米,所以,未达到满意的效果,三相分闸电压均在45～60伏之间。