纳米TiO2/UPR复合体系的固化动力学及固化工艺研究

采用动态差示扫描量热法（DSC）对纳米TiO2／UPR复合体系的固化过程进行研究,得出不同升温速率下纳米TiO2／UPR复合体系固化过程中的DSC曲线;并根据动态DSC曲线求出固化反应的表观活化能、固化反应级数及动力学方程中的指前因子等参数;建立了复合体系固化反应动力学的数学模型并且确定了分阶段变温固化新工艺。     

不饱和聚酯树脂固化特性的研究

采用推广放热曲线法(SPI)和差示扫描量热法(DSC)研究了不饱和聚酯树脂(UPR)的固化反应历程,讨论引发剂对UPR体系固化特性的影响,并由DSC曲线得到固化工艺和动力学参数。结果表明:引发剂对固化特性的影响很大,其用量宜为UPR的1％-2％;引发剂含量2％时,确定UPR固化温度为120℃,后处理温度为140℃,表观活化能74．3 kJ／mol,碰撞因子1．71×10 9。反应级数O．916;等温固化时,当反应程度超过0．7,固化反应由动力学控制阶段转向扩散控制阶段。     

柔性UPR树脂/粉煤灰非等温固化动力学

用差示扫描量热法(DSC)研究了柔性不饱和聚酯树脂/粉煤灰体系的非等温固化过程,利用T-β外推法确定了体系的固化工艺温度:凝胶温度257.625K、固化温度374.275K、后处理温度406.565K。用Flynn-Wall-Ozawa法和Friedman-Reich-Levi法获得了柔性UPR固化反应表观活化能为Ea=83.94kJ·mol-1。由ASTME698-79标准方法求得指前因子,lnA=25.27;结合Crane方程分析知,复合体系的固化反应接近于一级反应。最终建立了复合体系固化反应动力学方程为ln(ddαt)=25.27-10096.22T+ln(1-α)0.9126。     

含烯丙基苯氧基环三磷腈改性不饱和聚酯树脂研究(Ⅰ):固化反应动力学及机理

分别以1,3,5-三(2-烯丙基苯氧基)-2,4,6-三苯氧基环三磷腈(TAPPCP)和六(2-烯丙基苯氧基)环三磷腈(HAPPCP)作为耐烧蚀填料,经复配、固化制备出改性UPR包覆层;通过红外光谱、X射线能谱和差示扫描量热法(DSC)分别研究了TAPPCP、HAPPCP与UPR的分散性、固化反应动力学和固化反应机理;通过研究非等温固化反应参数,建立了非等温固化反应动力学方程。结果表明,TAPPCP、HAPPCP与UPR具有良好的混溶性,可通过自由基共聚反应形成交联结构;TAPPCP、HAPPCP分子结构中的不饱和双键有助于降低与UPR发生共聚反应的活化能,TAPPCP/UPR体系的特征固化温度T_p和T_f随着TAPPCP添加量的提高(0→20phr)分别由88.37℃和109.58℃降至83.58℃和99.42℃,HAPPCP/UPR体系的特征固化温度T_p和T_f随着HAPPCP添加量的提高(0→20phr)分别由88.37℃和109.58℃降至79.28℃和96.15℃。     

不饱和聚酯树脂BPO/DMA/MHPT固化体系的研究

采用引发剂过氧化苯甲酰(BPO)和复合促进剂N,N-二甲基苯胺(DMA)/N-甲基-N-2-羟乙基对甲苯胺(MHPT)组成的固化体系,室温条件下对不饱和聚酯树脂(UPR)进行固化,研究了BPO用量为5.0%、促进剂总量为4.0%时改变DMA与MHPT配比对UPR凝胶时间、固化速度及原子灰的凝胶时间、表干时间、附着力的影响,得出了MHPT和DMA的适宜质量比为1.5:2.5,可使UPR在固化过程中有较长的施工期、后期快速固化,且原子灰有适宜的表干时间和良好的附着力。     

DSC研究不饱和聚酯/复合引发体系固化反应动力学

本文介绍了不饱和聚酯树脂（UP）常用的几种固化反应动力学模型,实验采用差示扫描量热法（DSC）研究不饱和聚酯/复合引发体系的等温固化反应动力学。选择修正的自催化模型对等温固化DSC数据进行处理,用最小二乘法进行非线性回归,确定等温反应速率常数k0和反应级数m、n,得到动力学方程。研究结果表明不同温度下该模型拟合曲线的相关系数均在98%以上,与实验数据点相吻合,因此所选模型对该体系是适用的,为不饱和聚酯基复合材料的固化研究提供了理论依据。     

不饱和聚酯树脂固化动力学研究进展

介绍了不饱和聚酯树脂(UPR)固化反应动力学的n级反应模型和自催化模型,指前因子(A)和表观活化能(E)的求解方法:Kissinger法,Ozawa法和Friedman法以及由Crane方程或形状指数Si求解反应级数(n)的方法,综述了目前国内外DSC法研究UPR固化动力学的进展。     

芳香胺固化环氧树脂非等温DSC动力学的研究

基于非等温DSC得到的数据,采用唯像模型法及非模型法研究了环氧树脂/芳香胺固化体系的固化动力学。唯像模型法中,通过对固化曲线及Málek法引入的y(α),z(α)曲线分析,预测了该固化体系符合SB双参数自催化模型,并使用Levenberg-Marquardt(LM)算法进行最小二乘拟合,引入动力学修正因子C_f进行修正拟合;非模型法中,使用改进的等转化率法(NLV Vyazovkin法)计算了不同固化度(α)条件下活化能(E_α)的大小,通过ABS微分法对几组简化α的SB方程进行了补偿参数计算。结果表明,引入C_f的SB双参数自催化模型能够较好地拟合该固化体系固化反应动力学过程;反应前期E_α随增α加而快速下降,固化反应后期E又逐渐增加;E_α与指前因子(A)之间的关系能够通过"补偿参数"方程进行较好的表达。     

2-甲基咪唑/环氧树脂体系的固化动力学研究

利用等温DSC法对E-51环氧树脂/2-甲基咪唑(2-MI)体系的固化动力学进行了研究,拟合得到n级固化模型、自催化模型及Kamal复合模型方程中的各个参数值,以确定固化模型。研究表明:E-51/2-MI体系的固化过程分为2个阶段,即诱发阶段和加成反应,其固化反应兼具n级固化与自催化的特征,符合Kamal复合模型。     

助剂对不饱和聚酯树脂固化反应的影响

采用非等温示差扫描量热法(DSC)研究了添加抗氧化剂和抗紫外剂对不饱和聚酯树脂(UPR)体系固化反应的影响.通过Kissinger-Crane方程和Ozawa方程求解了反应的表观活化能、指前因子、反应级数等动力学参数.运用T-β外推法确定了UPR的凝胶温度(Tgel)、固化温度(Tcure)和后处理温度(Ttreat)...     

2007年我国工程塑料加工技术进展

根据2007年国内有关工程塑料的文献,从加工工艺、加工设备、模具设计及二次加工等方面综述了我国工程塑料加工技术的进展。     

POE在塑料改性中的应用进展

综述近几年聚烯烃弹性体(POE)与通用塑料、工程塑料共混改性的进展。与改性剂(乙烯／丙烯／二烯)共聚物和(苯乙烯／乙烯—丁烯／苯乙烯)共聚物相比，POE和功能化的POE作为一种新型改性剂能在较低含量下实现材料的脆—韧转变，减少了因加入弹性体造成的材料强度和模量的损失。     

2010年我国工程塑料加工技术进展

根据2010年国内公开发表有关工程塑料的文献,从加工工艺、加工设备、模具设计及二次加工等方面综述了我国工程塑料加工技术的进展.     

2005年我国工程塑料加工技术进展

根据2005年国内有关工程塑料的文献,从加工工艺、加工设备、模具设计及二次加工等方面综述了我国工程塑料加工技术的进展。     

胶团强化超滤在处理重金属离子废水中的应用

本文介绍了一种具有表面活性荆双分子结构特性的新型重金属离子废水处理技术一胶团强化超滤（Micellar—enhanced Ultrafiltration，简称MEUF）。MEUF适用于单独或同时从废水中去除多价金属离子，具有工艺简单，易于工业化的特点。文章介绍了胶团强化超滤的原理、主要影响因素、存在的问题及解决方法，总结了近年来胶团强化超滤应用的最新研究成果，认为该技术具有良好的应用前景。     

漆酚高分子树脂在电化学测定铜中的应用

报道了用漆酚高分子树脂修饰碳糊电极测定痕量铜离子的电分析方法。该电极能用于环境水样中痕量Cu2+的高灵敏度测定,在0.1mol/L的KNO3中,进行DPV扫描后,在-0.02V处出现一氧化峰,利用该峰可进行Cu2+定量测定。通过优化测定条件,利用该修饰电极测定Cu2+的线性范围为:1×10-8～3×10-7mol/L,检测限为5×10-10mol/L。用于环境水样中痕量Cu2+的测定,平均回收率大于98%。     

漫反射FTIR法在橡胶制品增强纤维剖析中的应用

采用漫反射傅里叶变换红外光谱法，建立了标准橡胶制品增强纤维的谱图库。可直接对从橡胶制品中剥离出的增强纤维进行分析，也适用于表面有残留橡胶及其浸渍物质、难以分离完全以及仅有少量试样的橡胶制品中的增强纤维的剖析。     

微量水条件下环硅氧烷开环聚合中端羟基浓度随反应全程变化规律

聚二甲基硅氧烷的制备方法有开环聚合和缩合聚合两大类,其中又以碱为催化剂的环硅氧烷阴离子开环聚合尤为重要．在一般反应条件下,碱催化剂对水十分敏感,微量水将抑制反应的进行．因此,前人多在无水条件下进行环硅氧烷阴离子开环聚合的研究,并认为是一个典型的可逆平衡聚合     

2008年我国工程塑料加工技术进展

根据2008年国内有关工程塑料的文献,从加工工艺、加工设备、模具设计及二次加工等方面综述了我国工程塑料加工技术的进展.     

2009年我国工程塑料加工技术进展

根据2009年国内公开发表有关工程塑料的文献,从加工工艺、加工设备、模具设计及二次加工等方面综述了我国工程塑料加工技术的进展.