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针对GF—9型叶轮给粉机蜗杆处的漏油情况,研究分析了其密封结构,提出了改进密封结构的解决方案,解决了该型给粉机的密封设计缺陷,达到了设备的治漏目的。 相似文献
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我厂SGS-230—46/480型锅炉装有8台DX—2型叶轮给粉机,主要技术数据如下: 出力 2~6吨/时; 叶轮型式齿槽全开; 叶轮直径 265毫米; 齿槽容积 152毫米~3; 主轴转速 31~39转/分; 传动比 14.5 配用电磁式异步调速电动机,型号为了JZT—2M—31—4型,转速为115~1150转/分。实际运行表明,DX—2型叶轮给粉机出力不足。经核算,该给粉机实际最大出力为4.5吨/时。当燃用发热量较低的煤种时(如Q_H~P=3500~3700大卡/公斤),230吨/时锅炉只能维持在200吨/时以下运行。因此,我厂于1977年对DX-2型叶轮给粉机进行了改进。现将改进情况简述如下。 相似文献
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前言电站采用中储式制粉系统的锅炉,试运期间,在保证其它系统不发生故障的情况下,投粉的可靠性和连续性,在很大程度上取决于给粉机是否能连续运转。双鸭山电厂3号、4号炉的前苏制—7型叶轮给粉机(图1)在试运期间,经常出现卡涩现象。致使给粉机电机跳闸,影响了正常投粉,延长了投油时间,甚至引起给粉机传动机构出现故障,如蜗 相似文献
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通过对2号给粉机煤粉流量的测试分析,发现叶轮式给粉机在相同转数下的瞬时流量波动较大,且累积流量与给粉机转数不成线性。提出了变截面及闸门丝杠远离叶轮煤粉入口处,使作用在叶轮煤粉入口处的力垂直向下的改造方案。给出了改造前与改造后的试验曲线。改造后极大地改善了给粉机的工作特性。 相似文献
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由于煤粉的品质达不到设计要求,粉仓粉位不足、异物卡涩、粉仓严密性差等原因导致给粉机多次出现下粉不畅,卡跳的异常情况,分析了产生的原因,提出了相应的处理对策和建议。 相似文献
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<正> 渗漏油,是SN10—10型少油断路器仍未能很好解决的一个问题。我厂防止渗漏油攻关小组,对SN10—10型少油断路器的密封结构作了一些改进,取得了较好的效果。下面介绍一下我们的看法和改进办法,供参考。 相似文献
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<正> 为了彻底解决SN10—10型少油断路器的渗漏油问题,我们对其最容易造成渗漏的部位进行详细分析,并对密封结构作了改进。 SN10—10型少油断路器基座小转轴处密封,原是选用带骨架J型油封圈,但其配合又选用D_6。我们认为,这样不可能形成侧面密封,只能靠密封圈端部与基座φ30孔底形成密封,这是不合理的。因为一则带骨架J型油封圈是靠外侧与φ30孔壁形成密一封,二 相似文献
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为了解决石墨轴承屏蔽电泵无法输送介质中含有微小固体颗粒的难题,介绍一种由滚动轴承代替石墨轴承的气体密封型屏蔽电泵。 相似文献
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前苏制670t/h锅炉的两项改进山东黄岛电厂赵太平1吸风机的改运山东黄岛电厂二期工程的3、4号锅炉是前苏制Elf-670—13.8—545KT型锅炉,分别在1989年12月和1990年11月投产,每台炉配有二台风O几28.5双级轴流式吸风机。该风机的... 相似文献
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分析了前苏制670t/h锅炉甲侧排粉机的出口风管阻力小于乙侧排粉机的风管阻力,造成甲侧制粉系统的通风量大于乙侧排粉机的通风量,致使甲侧排粉机的叶轮磨损严重,提出按工况实测数据作依据,调节甲侧排粉机入口风门,降低通风量,达到减轻磨损的目的。 相似文献
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为了避免苏制给水泵频繁的抱泵现象发生,3a前清河发电有限责任公司采取了加装推力轴承的改造措施,效果很好。文中详细总结了这一改造过程及结果,供参考。 相似文献
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我厂四台锅炉鼓风机,分别是上海鼓风机厂和沈阳鼓风机厂制造的G4—73型高效风机。转速较高,用滚柱轴承、机器油润滑。投产以来台台鼓风机都有不同程度的漏油问题。特别是~#3鼓风机,漏油非常严重,最严重时,每运行班需要加两壶油(约5公斤),漏油撒于基础和地坪,严重地影响设备的安全运行。运行班和材料科的同志,对此意见很大。检修人员也曾想过多种办法(如:附加填料室、增加端盖回油管和透气管等等),都得不到满意的效果。鼓风机漏油问题长期得不到解决,成了我厂“老大难”问题之一。 相似文献
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<正> 一般SN10—10型少油断路器的渗油现象经常是出现在放油孔螺拴和基座与支座的接触面处。我们对这两处的密封作了如下探讨与改进。 相似文献
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ZC—7型2500V摇表在测量电容量较大的绝缘电阻时,由于电容的充放电特性,造成试验人员体力负担过大,摇表指针摇摆不定而无法准确读数。但如能给ZC—7型摇表配上一个品体管2500V直流电源,组成手摇电动二用兆欧表,那将会使测量变得方便而又准确。电路原理和结构兆欧表的电路图如图1所示。 相似文献
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