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?1.8、3.2、6.0mm55SiCr冷拉钢丝经奥氏体化后分别在不同质量分数和温度的高分子聚合物水溶液中淬火,随后进行铅浴回火。试验表明:对于?1.8、3.2 mm 55SiCr弹簧钢丝来说,水溶性聚合物淬火介质温度在80~100℃、质量分数在6%~10%范围内,淬回火钢丝成品的力学性能均满足标准要求;对于?6.0mm 55SiCr弹簧钢丝来说,水溶性聚合物淬火介质温度在80~100℃,质量分数在6%~10%范围内,抗拉强度指标能满足标准要求,但断面收缩率值波动较大,有时偏低,具体原因有待深入研究。 相似文献
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使用离子液体溶解羊毛和纤维素纤维制备共混丝,为生产制备假发提供环保原料。首先制备离子液体[Bmim]Br,然后用其溶解羊毛和纤维素纤维,探究不同的溶解温度、时间对纤维素纤维和羊毛溶解度的影响,探讨了羊毛/纤维素纤维共混比、凝固浴种类、凝固浴温度等因素对纺丝效果的影响,最后对羊毛/纤维素纤维共混丝进行了阻燃处理。离子液体[Bmim]Br溶解羊毛的最佳工艺为:温度120℃,溶解时间10 h,搅拌器转速350 r/min。溶解纤维素纤维的最佳工艺为:温度100℃,溶解时间6 h,搅拌器转速350 r/min。共混丝纺丝最佳工艺为:6%羊毛溶液和6%纤维素溶液共混比为3∶7,搅拌器转速为350 r/min,混合温度60℃,凝固浴为蒸馏水,凝固浴温度为25℃。利用阻燃剂SFR-130对共混丝进行阻燃处理,共混丝的阻燃性能得到明显改善。 相似文献
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常用弹簧钢奥氏体晶粒长大倾向的比较 总被引:1,自引:1,他引:1
用高温金相显微镜摄取了常用弹簧钢 (6 5 ,6 5Mn ,6 0Si2Mn及 5 0CrVA)奥氏体晶粒长大的系列显微照片 ,绘制了晶粒长大的动力学曲线 ,比较了奥氏体晶粒长大倾向。结果显示 6 5Mn及 6 0Si2Mn钢的长大倾向最大 ,6 5钢次之 ,5 0CrVA钢最小。对影响奥氏体晶粒长大的各种因素进行了扼要讨论。 相似文献
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在感应加热油淬火—回火弹簧钢丝生产过程中,淬火油产生的油烟恶化车间环境,对车间操作工的健康造成极大危害。将油改为自来水,并对12.5 mm 55SiCr弹簧钢丝分别进行自来水淬火和油淬火,自来水淬火温度920℃,回火温度500℃,线速度19.0 m/min;油淬火温度925℃,回火温度497℃,线速度15.0 m/min。将2种工艺生产的弹簧钢丝分别进行力学性能和金相组织分析,自来水淬火、油淬火生产的弹簧钢丝抗拉强度和断面收缩率相差不大,显微硬度分别为440450,445450,445455 HV10。2种淬火介质生产的弹簧钢丝力学性均能满足客户要求。 相似文献
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紫外线辐射处理的羊毛染色性能研究 总被引:3,自引:2,他引:1
采用紫外线辐射处理羊毛 ,通过X射线光电子能谱仪分析了处理前后纤维表面的化学变化。研究结果表明紫外线处理使羊毛纤维鳞片表层的胱氨酸氧化 ,二硫键断裂。未处理和经紫外线处理 6 0min的羊毛 ,分别在不同温度 4 5℃ ,5 0℃ ,5 5℃和 6 0℃染色。实验显示 ,处理后的纤维上染速率提高 ,染色K S值增加 ,表明紫外线辐射处理改善了羊毛纤维的染色性能。此外 ,在研究了处理前后纤维的染色吸附和扩散性能后 ,发现处理后纤维染色扩散系数提高 ,染色吸附性能不变。紫外线处理破坏了羊毛纤维鳞片表层二硫键形成的致密的网状结构 ,使羊毛的初始染色壁障被打破 ,染料容易从染浴向纤维内扩散。 相似文献
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悬架弹簧在实际使用中要频繁经受高应力的冲击载荷,这对生产悬架弹簧的淬回火弹簧钢丝提出更高的要求。选用15 mm 55Si Cr弹簧钢盘条生产12.6 mm淬回火弹簧钢丝,加热温度分别选取930、950、980、1 010、1 040℃,回火温度分别选取440、460、480、500、520℃,车速分别选取24、26、28、30、32 m/min,对12.6 mm淬回火弹簧钢丝生产工艺进行研究,最终获得最佳生产工艺为加热温度1 010℃,回火温度460℃,车速28 m/min。生产的成品弹簧钢丝抗拉强度为2 010 MPa,断面收缩率为48%。 相似文献
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《江苏丝绸》2018,(5)
本文主要探讨了天然纳米功能剂在丝绸织物上的应用效果,对其应用的工艺参数及效果进行了分析。天然纳米功能剂用于丝绸织物的直接处理改性,最佳工艺为:天然纳米功能剂用量为6.0%(o.w.f),浴比1:50,用柠檬酸、磷酸氢二钠调节染浴pH值为6,60℃时放入织物,升温到90℃时恒温处理,处理总时间为80min。处理后在60℃温水中水洗4次并晾干。处理后的织物的UPF值均大于50,具有较好的抗紫外效果。应用的三种稀土金属盐中,醋酸铈的应用效果最好。稀土后媒法最佳工艺为:稀土处理的最佳工艺为:将丝绸织物加入浴比为1:50的处理浴中,用柠檬酸、磷酸二氢钠调节处理浴pH值为6,当温度上升到60℃时加入织物,以1℃/min的速度升温至80℃,处理30min后,降温至60℃,再将织物取出放入媒染浴中(醋酸铈用量5g/L),以1℃/min的速度升温至80℃,保温70min后取出,60℃水洗,晾干织物。 相似文献
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强韧性特高强度镀锌制绳钢丝的研制 总被引:1,自引:1,他引:0
选取Φ8.0mm82A盘条为原材料,拉拔至Φ6.20mm半成品后,在加热温度为880~920℃(每10℃为一个试验段),铅淬火温度为540~560℃(每5℃为一个试验段),收线速度为7~11m/min(每1m/min为一个试验段)时进行试验,结果表明,在加热温度为900℃,铅淬火温度为550℃,收线速度为9m/min时,Φ6.20mm半成品钢丝热处理后抗拉强度达到1365MPa,钢丝索氏体体积分数大于96%,且组织细小均匀。将Φ6.20mm钢丝拉拔至Φ2.40mm,经电镀锌后钢丝扭转值为29.1次,弯曲值为16.1次,抗拉强度为2209MPa,锌层面质量为243g/mm2,符合企业内控标准,满足用户要求。 相似文献
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不锈钢丝热处理后表面形成一层难以清除的氧化皮 ,4 80℃高温碱煮和 85℃高锰酸钾碱液的清洗对比试验和应用显示高锰酸钾碱洗工艺可行 ,但要求KMnO4 和NaOH浓度大于 80g L ,溶液温度高于 80℃ ,清洗时间5~ 10min ,比碱煮少 5min ;高锰酸钾碱液清洗效果好 ,不锈钢丝表面无黑色胶状物 ,而且不会产生过腐蚀 ,每吨不锈钢丝可节省电能 1875kW·h ,劳动环境也有很大改善 相似文献
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锌-5%铝-稀土合金镀层钢丝的生产与评判 总被引:1,自引:0,他引:1
目前市场上锌 -铝 -稀土合金镀层钢丝种类繁多 ,成分不易辨别。依据锌 - 5 %铝 -稀土合金在各种锌 -铝 -稀土合金中熔点最低的特性 ,通过对比试验找出一种温度测试法 ,即将镀锌钢丝和锌 - 5 %铝 -稀土合金镀层钢丝放入已预加热至 3 90℃的电阻炉内加热 2 0min后观察钢丝表面 ,纯锌镀层钢丝表面平整但粗糙 ,呈黑灰色 ,镀层未熔化 ;锌 - 5 %铝 -稀土合金镀层钢丝表面全部呈现龟裂 ,镀层已熔化。利用这种方法能目测鉴别钢丝镀层种类。且对于经双镀法生产的锌 - 5 %铝 -稀土合金镀层钢丝 ,可根据加热至 3 90℃保温 1~ 2h后流离钢丝基体的合金质量占镀层质量的比值评判镀层的优劣。 相似文献
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ER 50-6焊接用热轧盘条的研制 总被引:1,自引:1,他引:0
介绍ER50-6焊接用热轧盘条研制过程:合理控制盘条化学成分;冶炼过程控制出钢温度1 620~1 650℃;连铸时控制过热度15~35℃,正常拉速2.2~2.6 m/min;轧制时控制加热温度990~1 050℃;控冷时控制吐丝温度820~850℃,辊道入口速度7 m/min,以及0.45℃/s的冷却速度。生产的Φ5.5 mmER50-6盘条不经退火处理可直接拉拔成Φ1.0 mm的焊丝半成品,成品焊丝焊接性能良好,飞溅少,焊缝平整美观,质量稳定可靠,满足用户要求。 相似文献
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气保焊丝用H11Mn2SiA热轧盘条的研制与开发 总被引:1,自引:1,他引:0
分析气保焊丝用H11Mn2SiA热轧盘条中合金元素对焊接性能的影响,设计盘条的化学成分和生产工艺流程,在Gleeble-1500热模拟机上测定H11Mn2SiA动态CCT曲线。对比盘条在870,850,820℃吐丝温度下的金相组织和力学性能,结果表明,当盘条在斯太尔摩线冷却速度不大于1℃/s时,盘条能够完成平衡转变,且对盘条的金相组织和力学性能影响不大,铁素体晶粒度均为8.5级。分析不同碳质量分数对盘条力学性能的影响,结果表明,当碳质量分数不大于0.08%时能有效降低盘条抗拉强度。对碳质量分数为0.07%,吐丝温度870℃,冷速为0.51℃/s条件下生产的焊丝进行焊接试验评定,熔敷金属力学性能全部满足要求,抗拉强度540 MPa,-30℃平均V型冲击功67 J,焊接性能优良。 相似文献
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分析 6 0钢钢丝不同含碳量对球化温度的影响 ,结果表明含碳量越高 ,球化退火温度越高 ,当w(C) =0 .5 7% ,w(Mn) =0 .72 %时 ,6 90℃保温 3.5h球化退火可获得良好的加工性能 ;当w(C) =0 .6 3% ,w(Mn) =0 .80 %时 ,710℃时保温 3.5h可获得良好的加工性能。建议球化退火前分析钢丝中的含碳量以确定最佳的球化退火温度 相似文献