除氧器焊缝检验及缺陷处理

一、概述河门口发电厂,共有六台除氧器,为混合盘混合膜式,其运行参数如表: 六台除氧器水箱直径为Φ2.9～3.2m,长8.8～11.9m,高压除氧器水箱简体壁厚为10mm,封头厚12mm,中压除氧器筒体壁厚8mm,封头厚10mm,除氧器水箱由10～14块钢板组合焊接而成。每圈由2～3块钢板组焊,水箱内部用槽钢支撑加固,     

16锰钢除氧器给水箱焊缝裂纹的原因分析与处理

设备及裂纹分布概况望亭发电厂12号、13号除氧器给水箱系两台30万千瓦机组的配套设备,技术规范如下:工作压力 5.7公斤/厘米~2 工作温度 162℃设计出力 1070吨/时有效水容积 200米~3水箱全长 19340毫米水箱直径φ4200毫米水箱材料原设计为20毫米厚的A_3钢板,实际用材为16毫米厚的16锰钢板。整个水箱由10节圆筒和2个半球形封头拼焊而成,圆筒和封头的元件分别由上海电站     

除氧器振动处理

1 除氧器的参数 某电厂3台除氧器均采用旋膜式除氧器,设计压力为25.5kPa,工作压力为11.96kPa,设计温度250℃,工作温度104℃,额定出力260t/h,水箱有效容积50 m3,除氧器出水含氧量小于15μg/L,除氧器直径2 200 mm,壁厚10 mm,水箱直径2 800     

压力式除氧器水箱焊缝裂纹原因分析

针对目前火力发电厂除氧器水箱焊接头普遍开裂的现状，以金竹山电厂１号除氧器水臬为对象，取样对焊接接头进行了各种试验，分析了焊接接头产生裂纹的原因。     

除氧器振动的处理

1除氧器的参数某电厂3台除氧器均采用旋膜式除氧器,设计压力为25.5kPa,工作压力为11.96kPa,设计温度250℃,工作温度104℃,额定出力260t/h,水箱有效容积50m3,除氧器出水含氧量小于15μg/L,除氧器直径2200mm,壁厚10mm,水箱直径2800     

除氧器焊接补强计算

焊接产生的残余应力和残余应变是导致焊接裂纹、降低焊接强度的重要因素之一,尤其是对焊接强度不足的结构或容器等进行焊接补强时就有使原焊缝开裂的可能。因此,在焊接补强前,先对补强后其原焊缝处产生的残余应力进行预测计算是十分必要的。黄台发电厂的一台除氧器,工作压力6kgf/cm~2;筒体长12m;直径3m,壁厚10mm;筒体材料 A3钢。探伤时发现焊缝中间约有2mm 未焊透和夹杂     

一起除氧器系统振动事件的原因分析与处理

合山发电厂1,2号75MW机组和3,4,5号100MW机组,分别配置1,2号YC-325、水箱容积为80t和3,4,5号YC-425、水箱容积为110t的除氧器。除氧器的工作压力均为0.49MPa、水温为158℃。2003-09-13,当时运行方式为:1,2,3,4号机组满负荷运行,1,2,3,4号除氧器并列运行,压力在0.48MPa,水温158℃,下水方式为母管制供给给水泵,凝结水上除氧器采取单元一一对应制,10:00许,因3号机组4号至3号低加疏水管焊口泄漏大,需解列退出3,4号低加汽侧运行。运行人员接票后经请示值长和中调同意后,3号机组降负荷至90MW。由副司机和助手实施3,4号低加汽侧解列操作,完成…     

介绍一种除氧头错边焊接方法

与125MW机组配套的除氧器,由于体积大,为便于铁路运输,出厂时分成水箱和除氧头两部分,到现场安装将两部分焊接成一体。焊接处为水箱马鞍形上第一条焊缝,如图1所示(以下简称焊缝)。水箱的容积为150m~3,壁厚为14mm,内径φ3.5m;除氧头的容量为400t/h,内径可φ2.8m,壁厚为10mm。这种大型压力容器在制造和运输过程中不可避免地会产生一些误差和碰撞     

除氧器设备爆破原因及对策

文中介绍了国内某些电厂除氧器设备爆破的主要原因,如运行误操作、系统缺陷、检修遗留隐患、设备老化等问题.针对以上原因,提出了在今后除氧器设备运行和检修中采取某些必要措施.讨论了除氧器超压运行的原因,阐述了除氧器水箱产生裂纹的机理,并且提出除氧器水箱也应进行必要的热处理、以及避免除氧器水箱腐蚀的一些办法.     

空冷机组的凝结水除氧探索

空冷机组的排汽被冷凝成凝结水后,将进入带有除氧器的凝结水箱。针对凝结水和补充水的含氧量及给水的除氧要求,分析了该真空除氧器的性能特点。根据凝结水除氧和补充水除氧区域内、外筒的结构特点,以及水雾化喷管和填料层的蒸汽阻力压损的要求,在结构设计上采取了措施,同时,也对除氧器和凝结水箱的气-汽混合物的排气量进行了计算。     

除氧器结构强度研究

大机组早期配套的立式除氧器存在选材不当、壁厚不足和水箱与除氧头连接的相贯线区应力集中系数大等问题,并有底部裂纹、腐蚀和除氧头下陷等缺陷。文中通过有限元应力计算和实验应力测量,描述了两类除氧器的应力分布特征,阐述了结构应力分类和安全校核准则,讨论了改善结构强度和处理缺陷的方式和途径。指出,水箱筒体壁厚不足,不能通过局部加固的方式解决;而相贯线处的高应力区属峰值应力性质,可通过局部加固减小应力集中系数的方法改善。文中还介绍了加强运行监督和处理缺陷的具体措施。     

国电电力大同第二发电厂汽轮发电机轴颈表面处理

我厂 1～ 6号汽轮机均为东方汽轮机厂生产的 N2 0 0 - 1 30 / 5 35 / 5 35型中间再热凝汽式汽轮机 ,发电机均为东方电机厂生产的 QFQS- 2 0 0 - 2型汽轮发电机 ,冷却方式为水氢氢型 ,发电机密封瓦的型式为双流环式 (悬浮式、轴流式 ) ,其供油系统由 2个各自独立、又相互联系的空侧油路和氢侧油路组成 ,它们分别向密封瓦供油。投产初期由于油质较差 ,我厂发电机密封瓦处轴颈表面均存在不同程度的磨损、拉伤 ,造成发电机密封瓦损坏频繁、漏氢。其中 4号机较为严重 ,汽侧轴颈处存在多处拉伤 ,深度为 0 .0 4～ 0 .4mm,宽度为 60 mm;励侧轴颈也…     

给水泵筒体奥氏体堆焊层裂纹应力强度数值分析

针对给水泵筒体奥氏体堆焊层出现的裂纹,采用有限元法对装配体进行热-应力结构耦合分析,同时优化结构模型,分析螺栓孔均布半径R1和堆焊层最大外半径R2对堆焊层及筒体力学性能的影响,并利用Larson-Miller参数分析堆焊层处的老化行为.结果表明,原筒体模型堆焊层处最大应力发生在包角θ为0°的面上,且P1的最大应力值远大于P2、P3,裂纹有由螺纹孔根处向外扩展的趋势;在2×R1=685mm,2×R2=605mm时筒体结构的安全系数较高；结构优化后的筒体使用寿命大幅提高.     

16Mn除氧器水箱裂纹的显微分析

以金竹山电厂1号除氧器水箱焊接接头裂纹的长度方向深度金相组织进行分析相应于方向的形貌特征文中做了分析说明，所研究的结果对认识裂纹产生原因有参考价值。综合分析认为裂纹是应力腐蚀疲劳性质。     

5号汽轮机组末两级叶片事故情况报告

5号机31—25—7型,制造厂编号第3台,1969年4月5日投产。事故情况,1971年10月1日大修发现第11压力级叶片裂纹51片,裂纹均发生在出汽侧,距叶根35～80毫米,个别120毫米,叶片进汽侧上部30～50毫米,区域水刷成麻面状。第12压力级叶片断6片,有108片叶片距叶根290～300mm范围弯扭变形,裂纹68片,裂纹在进汽侧距叶顶135～140mm区域内(也是水刷严重区域),在出汽侧距叶根60～200mm以内(报告附有事故叶片分布图)最后三级叶片频率变化不大(末级频率是抽测的)。     

低压除氧器改进总结

一、概况我厂一号低压除氧器是苏制ДС—300型热力除氧器,额定出力300吨/时,工作压力0.2公斤/厘米~2,工作温度104℃,水箱容积75M~3,在除氧头内装有五层淋水盘。该除氧器自投产后即存在着出力不足,除氧水溶解氧高等问题,分析这类除氧器作用不好主要原因是该设备结构不合理所致。     

锅炉汽气色裂纹原因分析及防治措施

某电厂1号300 MW机组1995年投产.锅炉汽包简体材质为德国生产的SA299,汽包壁厚200 mm,筒身在制造过程中经910～930℃/4 h冲压正火,590～610℃/4 h回火,整体进行了607～635℃/5.5h退火,400℃后出炉空冷.2007年4月与2011年4月检修期间,分别发现汽包内壁简体裂纹和内壁筒体拼接环焊缝裂纹.     

除氧器水箱焊缝裂纹原因分析与处理

对某厂670吨锅炉给水除氧器水箱产生裂纹的原因进行了分析，并对裂纹进行了挖补处理，对容器采取了合理的加固措施，方法可行，为同类型号设备的检修提供了修复经验。     

除氧器的改造

除氧器是火力发电厂重要的附属设备,主要作用是对锅炉给水进行加热除氧,以防止水对设备及系统管道的溶氧腐蚀。陡河发电厂1号除氧器运行已达30年,设备劣化等问题逐渐暴露,按压力容器标准检验已应报废,针对这些问题,我厂委托上海电站辅机厂,对1号除氧器进行了重新设计和水箱分段制造,设计图中淋水盘箱改为“Z”字形排列。水箱加强环采用了当今最先进的真空密封环结构,可有效地解决原加强环结构不合理而造成水箱母材易产生裂纹的问题。在除氧器改造后,经运行的各项参数证明,除氧器的更换改造是成功的。     

用拖滚法吊装嵩屿电厂1号除氧器

用拖滚法吊装嵩屿电厂１号除氧器（福州３５００１３）福建省第一电力建设公司郑１概述嵩屿电厂１号除氧器就位Ｂ～Ｃ排、⑥～⑤柱间２１．３ｍ层,距Ｃ排３．８ｍ（见图１）。除氧器由除氧水箱与除氧头组成,其中除氧水箱（Ｌ＝１８．８９ｍ,Ｄ＝３．５ｍ）连同支座总...