微合金钢焊接热影响区奥氏体晶粒长大的研究

采用焊接热模拟的方法，研究了不同峰温和停留时间条件下，Ｔｉ－Ｎ和Ｔｉ－Ｎｂ－Ｎ两种成分系列的微合金钢焊接热影响区奥氏体晶粒长大的特点，试验结果表明，微合金钢抗奥氏体晶粒长大的能力，不仅和Ｔｉ含量有关，也和Ｎｂ含量及Ｎ含量有关。     

不同成分系列微合金钢抗奥氏体晶粒长大能力研究

研究了ＮｂＶ－Ｖ，Ｎｂ－Ｔｉ，Ｎｂ－Ｖ－Ｔｉ三种成分系列微合金钢的抗奥氏体晶粒长大能力，以及含氮量对Ｎｂ－Ｖ－Ｔｉ微合金钢抗奥氏体晶粒长大能力的影响。试验结果表明，微合金钢中加入微量钛可大大提高钢抗奥氏体晶粒长大能力，Ｎｂ－Ｖ－Ｔｉ微合金钢中含氮量增多抗奥氏体晶粒长大能力增强，但含氮量过高会影响焊接热影响区韧性。     

不同成分系列微合金负抗奥氏体晶粒长大能力研究

研究了Ｎｂ－Ｖ，Ｎｂ－Ｔｉ，Ｎｂ－Ｖ－Ｔｉ三种成分系列微合金钢的抗奥氏体晶粒生大能力，以及含氮量对Ｎｂ－Ｖ－Ｔｉ微合金钢抗奥氏体晶粒长大能力的影响。试验结果表明，微合金钢中加入微量钛可大大提高钢抗奥氏体晶粒长大能力，Ｎｂ－Ｖ－Ｔｉ微合金钢中含氮量增多抗奥氏体晶粒长大能力增强，但含氮量过高会影响焊接热影响区韧性。     

Ti-V-Nb微合金管线钢焊接粗晶区组织及韧性

利用光镜、电镜及冲击试验等研究了Ｔｉ－Ｖ－Ｎｂ微合金管线钢模拟粗晶区的组织及性能,结果表明,该钢中存在的大量能够阻止原始奥氏体晶粒长大的第二相粒子。ｔｇ／５（８００～５００℃冷却时间）从１０ｓ增大到７０ｓ,模拟热影响区原始奥氏体晶粒尺寸长大并不严重韧性均较高,二次组织均以低碳粒状贝氏体为主。     

微量钛对控轧微合金钢焊接HAZ的组织和韧性的影响

通过模拟焊接热循环，在ＧＬｅｅｂ－１５００装置上模拟了ｖ－Ｔｉ－Ｎ和Ｖ－Ｎ钢焊接热影响区粗晶区（ＧＣ－ＨＡＺ）的组织，并用示波冲击法测定了不同△（从８００℃到５００℃的冷却时间）试样的Ａｋｖ值、解理裂纹形核功（Ｅｉ）和扩展功（Ｅｐ）。用光学显微镜、ＳＥＭ和ＴＥＭ对这两种钢高温奥氏体的晶粒尺寸、过冷奥氏体转变产物和各△条件下的冲击断口进行了定量分析和观察，探讨了加微量钛对焊接ＧＣ－ＨＡＺ的组织和韧性的影响。试验结果表明，与Ｖ－Ｎ钢相比，Ｖ－Ｔｉ－Ｎ钢由于含有适量的钛，使奥氏体晶粒及其转变产物显著细化，并且奥氏体转变产物的形态和分布也得到改善，这使Ｖ－Ｔｉ－Ｎ钢ＧＣ－ＨＡＺ的韧性显著高于Ｖ－Ｎ钢。     

Ti-V-Nb微合金管线钢中的第二相粒子分析

利用萃取复型分析技术,对Ｔｉ－Ｖ－Ｎｂ微合金管线钢中第二相粒子进行了研究。结果表明,钢中存在大量弥散分布的细小粒子,尺寸较大的粒子近似方形,含Ｔｉ量较高而含Ｎｂ量较低;尺寸较小的粒子形状不规则,含Ｔｉ量较低、含Ｎｂ量较高;尺寸在２０ｎｍ以上的粒子中含Ｖ量均较低。电子衍射分析表明,粒子具有面心立方结构。这些弥散分布的粒子能够阻止奥氏体晶粒长大,在１１５０℃以下加热时,该钢的奥氏体晶粒长大速度非常小,     

微量钛对控钆微合金钢焊接HAZ的组织和韧性的影响

通过模拟焊接热循环，在ＧＬｅｅｂ－１５００装置上模拟了Ｖ－Ｔｉ－Ｎ和Ｖ－Ｎ钢焊接影响区粗晶区的组织，并用示波冲击法测定了不同Δｔ８／５试样的ＡＫＶ值，解理裂纹形核功的扩展功。用光学显微镜，ＳＥＭ和ＴＥＭ对这两种钢高温奥氏体的晶粒尺寸，过冷奥氏体转变产物和各Δｔ８／ｔ条件下的冲击断口进行了定量分析和观察，探讨了加微量钛对焊接ＧＣ－ＨＡＺ的组织和韧性的影响。     

焊接热循环对Nb—V—Ti微合金钢组织和韧性的影响

采用热模拟方法研究了焊接热循环对Ｎｂ－Ｖ－Ｔｉ微合金钢组织和韧性的影响。研究结果表明，焊接热影响区组织和韧性与ｔ８／５和热循环类型有关。Ｎｂ－Ｖ－Ｔｉ微合金钢母材组织为Ｐ＋Ｆ。经１３２０℃焊接热循环，ｔ８／５冷速较小时，组织为Ｂ＋Ｆ＋Ｐ；冷速较大时，组织为Ｂ；冷速继续增大，组织为Ｂ＋Ｍ。冷速过大或过小都会降低韧性。经１３２０℃、１３２０℃＋１３２０℃和１３２０℃＋７８０℃三种热循环后，韧性均有较大下降，以１３２０℃＋７８０℃热循环韧性最低。     

Ti微合金钢及其焊接粗晶区中的第二相粒子分析

利用萃取复型及金属薄膜电子显微技术对Ｔｉ微合金钢及其热影响区中的第二相粒子进行了分析,结果表明Ｔｉ微合金钢及其热影响区中的主要粒子为ＴｉＮ,此外还有少量ＡｌＮ等。经热循环后,粒子的尺寸明显增大、数量减少。与Ｔｉ、Ｎ含量比较高的钢相比,Ｔｉ／Ｎ较低的钢中ＴｉＮ粒子数量较多,尺寸较小,且热循环过程中ＴｉＮ粒子的溶解及粗化程度较小,对原始奥氏体晶粒长大的阻碍作用较大。     

形变热处理强化微Ti,Nb钢的机理研究

本文介绍了形变热处理使含（微）Ｔｉ、Ｎｂ钢高强化的机理；微Ｔｉ钢板的高强化是因Ｔｉ碳化和折析出。铁素体（Ｆ）晶粒的细化和贝氏体（Ｂ）体积的增中所致；微Ｎｂ钢板的高强度化则是因Ｎｂ碳氮化物的析出，Ｆ晶粒的细化及Ｂ体积增中的结果。快冷微Ｔｉ微Ｎｂ钢板以增加Ｂ含量是其高强化的主要原因。     

Nb,V,Ti微合金化C—Mn钢热影响区显微组织和沉积行为

研究了在非平衡态，即焊接热循环条件下，Ｎｂ－Ｖ－Ｔｉ微合金化Ｃ－Ｍｎ钢中总含氮量（以下简称含氮量一译者注）对焊接热影区（ＨＡＺ）韧性，显微组织和地为的影响。ＨＡＺ韧性随含氮量增加而提高，含氮量高达８０ｐｐｍ时，１００Ｊ的转变温度最低。随含氮量增加，显微组织细化，固溶Ｎｂ，Ｔｉ减少，因而改善了ＨＡＺ韧性，经焊接热循环后，在Ｎｂ－Ｖ－Ｔｉ钢中观察到了Ｎｂ，Ｔｉ 事沉淀相。随含氮量增加，这些沉淀９粒子变     

循环热处理细化铸造 Ti-46Al-8.5 Nb-0.2W 合金的工艺及机理

对循环热处理细化铸造Ｔｉ－４６Ａｌ－８．５Ｎｂ－０．２Ｗ合金工艺及机理进行了研究。循环热处理可使铸造Ｔｉ－４６Ａｌ－８．５Ｎｂ－０．２Ｗ合金粗大的层片组织转变均匀细小的等轴近γ（ＮＧ）组织。在循环热处理中,层片通过γ相溶解←→析出相变和Ｒａｙｌｅｉｇｈ扰动产生缩颈和间断,缩颈和间断的γ片形成高密度分布的层片边缘,在略低于共析温度退火时,发生由表面张力驱动的等轴化,得到晶粒尺寸不太均匀的ＮＧ组织。在     

结构钢中Ti,N含量对奥氏体晶粒控制和析出物尺寸的影响

对 6种含有不同Ｔｉ,Ｎ含量的钢 ,经 1 3 0 0℃×1 0ｍｉｎ ,1 1 0 0℃× 1 0ｍｉｎ奥氏体加热温度后 ,测定了它们的晶粒尺寸 ,当ＴｉＮ比接近 2时 ,可得到最合适的晶粒 ,同时 ,使用透射电镜 (ＴＥＭ )和扫描电镜 (ＳＥＭ)对析出物的尺寸进行了研究。结果表明 ,在所采用的奥氏体化温度下 ,当Ｔｉ量相近时 ,氮含量较低的钢所分布的析出物呈较大尺寸 ,析出物尺寸随固溶钛量增加而增大。当奥氏体化温度升高时 ,出现析出相固溶和析出相粗化的双重效应。只有当ＴｉＮ低于化学计量比且析出的Ｔｉ量 >0 0 1 0 %时 ,才能够控制高温下奥氏体晶粒…     

汽车整体部件用超深冲冷轧薄钢板的开发

为了开发汽车整体部件用超深冲（ＥＤＤＱ）冷轧薄钢板，调查了钢的化学成分和加工条件对超低碳钢力学性能影响。为了稳定Ｃ，即使在２００ｐｐｍＣ的钢中也必须采用诸如Ｔｉ和Ｎｂ等强碳化物形成元素。含Ｔｉ人有比含Ｎｂ钢更优良的延性和冲压成形性，这是因为，由于析出物弥散方面的差异，致使加Ｔｉ钢的再结晶晶粒长大比加Ｎｂ钢更加快。对Ｔｉ稳定化钢添加少量Ｎｂ可有效减少力学性能的平面各向异性。用同时添加Ｔｉ和Ｎｂ的钢进     

35CrMo钢控温模锻加热过程中奥氏体晶粒长大行为

将35CrMo钢试样在不同的加热温度和保温时间下进行等温奥氏体化处理,采用正较实验法研究加热温度与保温时间对奥氏体平均晶粒尺寸的影响,并对奥氏体晶粒长大行为进行研究。结果表明:当保温时间一定时,奥氏体晶粒尺寸随加热温度升高而增大,奥氏体晶粒的粗化温度为950℃;当加热温度一定时,奥氏体晶粒尺寸随保温时间延长而增大,保温初期晶粒快速长大,随保温时间延长,晶粒长大速率放缓。综合考虑加热温度、保温时间和初始奥氏体晶粒尺寸的影响,推导出35CrMo钢奥氏体晶粒长大模型,用该模型计算的晶粒尺寸与实验结果基本吻合。     

热轧低氮18CrMnB钢奥氏体晶粒粗化行为

本文研究了热轧工艺及含Ti量对低N的18CrMnB钢奥氏体晶粒长大倾向的影响。结果表明,热轧压下率及终轧温度对18CrMnB钢奥氏体晶粒长大倾向的影响不太显著,且不呈简单的变化规律,含Ti量对奥氏体晶粒长大倾向影响很大,当含Ti量超过0.053%时,奥氏体晶粒长大倾向明显减少。     

钛对高强度Nb+Ti-IF冷轧罩式炉退火钢板性能的影响

研究了钛（铌固定）对高强度Ｎｂ＋Ｔｉ－ＩＦ冷轧罩式炉退火钢板性能的影响。结果表明，当Ｔｉ／Ｎ≈１（原子比）时伸长率和ｒｍ值最高，随着钛含量的进一步增加，钢中过剩的钛将和磷形成ＦｅＴｉＰ析出相，延迟了再结晶，使伸长率和ｒｍ值降低。     

1300MPa级超高强钢的奥氏体晶粒长大行为及数学模型

采用金相定量法研究了1300 MPa级超高强工程机械用钢的奥氏体晶粒尺寸随温度的变化规律,并对奥氏体晶粒的长大机制进行了讨论.结果表明,实验钢的奥氏体平均晶粒尺寸随加热温度升高呈指数关系长大,随着加热温度升高,异常长大晶粒所占的比例逐渐增大;通过数值回归分析,测得了实验钢在940～1250℃间加热时的奥氏体晶粒长大激活...     

热处理对马氏体不锈钢Fv520（B）力学性能的影响

研究了热处理对马氏体沉淀硬化不锈钢Ｆｖ５２０（Ｂ）：０．０５Ｃ－１４．５Ｃｒ－５．５Ｎｉ－１．８Ｃｕ－１．７Ｍｏ－０．３５Ｎｂ的组织和力学性能的影响。结果得出，经１０５０℃固溶处理＋８５０℃中间处理＋４７０℃时效时Ｆｖ５２０（Ｂ）钢的强度达到极大值，时效温度超过５２０℃时，形成逆转变奥氏体，残余奥氏体量增加，６２０℃达到最大值。     

Ti(C,N)基硬质合金中的润湿性研究

主要研究内容包括如下几个方面： 粘结相 Ｎｉ－ Ｃｏ（ Ｎｉ ∶ Ｃｏ ＝ １ ∶１ , 质量比, 下同） 与不同 Ｎ／ Ｃ 比的硬质相 Ｔｉ（ Ｃ, Ｎ）（ Ｔｉ Ｎ／（ Ｔｉ Ｃ＋ Ｔｉ Ｎ） ＝ ０ ．１ ,０ ．３ ,０ ．５ ,０ ．７ ,０ ．９） 之间的润湿规律;粘结相 Ｎｉ－ Ｃｏ － Ｍｏ , Ｎｉ － Ｃｏ － Ｔａ , Ｎｉ－ Ｃｏ － Ｍｏ － Ｃ 与硬质相 Ｔｉ（ Ｃ, Ｎ） 之间的润湿情况;以及在 Ｔｉ（ Ｃ, Ｎ） 硬质相中添加 Ｔａ Ｃ, Ｎｂ Ｃ 等对润湿性的影响。研究表明,当硬质相中 Ｔｉ Ｎ／ （ Ｔｉ Ｃ＋ Ｔｉ Ｎ） ＜ ０ ．５ 时宜采用 Ｎｉ － Ｃｏ 作粘结相, 而当 Ｔｉ Ｎ／ （ Ｔｉ Ｃ＋ Ｔｉ Ｎ） ≥０ ．５时,则应选择 Ｎｉ－ Ｃｏ － Ｍｏ － Ｃ 作粘结相更适合。