降低丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物黄色指数

采用更换现有抗氧剂、在掺混挤压单元补加抗氧剂的方法,对中国石油兰州石化公司生产的丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物（ABS树脂）的抗氧化体系进行了改进。结果表明,在ABS乳液聚合中,加入质量分数为0．2％的抗氧剂Wingstay—L,能延长ABS粉料的氧化诱导期;在掺混挤压单元,以补偿的方式加入抗氧剂,能有效地降低ABS树脂的黄色指数,且抗氧剂619F的效果优于抗氧剂2246。表明新型抗氧体系能降低产品黄色指数,且产品其他性能变化不大。     

丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物生产工艺及产品牌号

采用乳液接枝-本体苯乙烯-丙烯腈共聚物(SAN)掺混工艺可制备丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物(ABS树脂)。从乳液聚合制备大粒径聚丁二烯乳液,橡胶相质量分数的控制,乳液接枝聚合条件,共混技术等对ABS树脂性能的影响进行了分析,并对世界ABS树脂主要生产商、生产技术和产品牌号进行了综述。结果表明:在ABS树脂通用产品质量升级过程中,需要对聚丁二烯乳液、ABS接枝粉料、SAN共聚物等制备工艺进行深入研究,开发综合性能优异的ABS树脂,增加产品附加值;具有增韧、耐热、低挥发性、高流动性、高光泽度、高抗静电等特殊功能的ABS树脂将逐步占领市场。     

高抗冲本体丙烯腈-丁二烯-苯乙烯嵌段共聚物的合成与表征

以嵌段溶聚丁苯橡胶（b-SSBR）为增韧剂,采用连续本体工艺制备出高抗冲丙烯腈-丁二烯-苯乙烯嵌段共聚物（ABS-SSBR）。利用透射电子显微镜（TEM）、旋转沉降粒径仪分别观测了ABS-SSBR树脂的微观结构、橡胶粒子的粒径及其分布,考察了b-SSBR用量对ABS-SSBR树脂力学性能的影响,并与低顺式聚丁二烯橡胶（LCBR）增韧的本体ABS树脂（ABS-LCBR）进行了对比。结果表明,在橡胶用量相同的情况下,与ABS-LCBR树脂相比,ABS-SSBR树脂的冲击强度高,橡胶粒子的粒径主要集中在0.8~1.1μm,适宜的橡胶用量为8.1%~8.5%（占聚合总单体量的质量分数）。     

美国Lion公司推出丙烯腈-苯乙烯-丁二烯三元共聚物（NSBR）

美国Lion聚合物公司推出Sabot品牌NSBR,作为其高性能弹性体产品组合（包括Royalene,Trilene,Copo,Carbomix和Celogen品牌）的重要补充。NSBR作为第一种创新的Sabor品牌共聚物,具有独特的性能,可替代丙烯腈-苯乙烯共聚物（NBR）／苯乙烯-丁二烯共聚物（SBR）并用胶或在NBR／聚氯乙烯共混胶中替代NBR。Sabor有利于改善加工性能和制品最终使用性能．特别是在物理性能要求较高和需要改善耐腐蚀性流体性能的应用领域。     

单釜连续本体法生产苯乙烯-丙烯腈-顺酐三元共聚物

借助现有工业装置及苯乙烯-丙烯腈共聚物(SAN)和苯乙烯-顺酐共聚物(SMA)的生产经验,建立并实施了国内独有的苯乙烯-丙烯腈-顺酐三元共聚工艺,生产出苯乙烯系树脂新品种———苯乙烯-丙烯腈-顺酐共聚物(SAM)。以SAN和SMA工艺参数关系式为基础,建立了SAM工艺参数关系式,运用试差法计算了总转化率,结果符合聚合规律。试验表明,以两套配料系统向聚合釜供料的方案是可行的;通过调节两种物料的流量,产品的组成可变;在苯乙烯-丙烯腈共聚过程中引入顺酐后,聚合体系粘壁现象得到明显改善。     

苯乙烯-乙烯-丁二烯-苯乙烯嵌段共聚物的功能化与反应共混的研究

采用3-异丙烯基-α,α′-二甲基苄基异氰酸酯(TMI)对苯乙烯-乙烯-丁二烯-苯乙烯嵌段共聚物(SEBS)进行自由基溶液接枝功能化。纯化后的接枝产物(SEBS-g-TMI)的傅里叶变换红外光谱分析表明,异氰酸酯单体已经接枝到SEBS上。异氰酸酯功能团间强烈的相互作用使得SEBS-g-TMI的表观黏度高于SEBS且随接枝率的增加而增加,在同样的剪切应力下,SEBS-g-TMI的表观黏度比SEBS高约2个数量级。与相应的SEBS/PA6相比,SEBS-g-TMI/PA6反应共混体系的冲击强度随着接枝率的提高而增加,可以作为PA6有效的增韧剂。     

苯乙烯-丁二烯-苯乙烯嵌段共聚物改性沥青储存稳定性评价指标的研究

以苯乙烯-丁二烯-苯乙烯嵌段共聚物(SBS)LG 501 S为改性剂,70#沥青为基质沥青,减三糠醛抽出油为相容剂,制备出SBS改性沥青,分别采用离析实验、动态剪切流变(DSR)实验、荧光显微镜考察了改性沥青储存稳定性评价指标。结果表明:随着改性剂掺入量的增大,改性沥青的软化点、离析软化点差及其平均值均增加,离析软化点平均值与软化点2条曲线所围成的面积增大;随着发育时间延长,改性沥青的车辙因子、离析率先增大后减小;随着改性剂掺入量增大,改性沥青的车辙因子、离析率增大;在改性剂掺入量为2%~4%(占基质沥青的质量分数)时,改性沥青离析率与离析软化点差的线性拟合性良好;增加改性剂的掺入量,SBS在沥青中的粒径及分布率变大。     

连续本体法合成阻燃型丙烯腈-丁二烯-苯乙烯三元共聚树脂

分别以磷酸甲苯二苯酯和四溴双酚A为阻燃剂,顺丁橡胶、苯乙烯和丙烯腈为原料,采用连续本体法或掺混法,制备了阻燃型丙烯腈-丁二烯-苯乙烯三元共聚（ABS）树脂。结果表明:以磷酸甲苯二苯酯为阻燃剂,与掺混法阻燃型ABS树脂相比,采用连续本体法制备的试样阻燃性能和物理机械性能较好,但熔体流动速率较低;采用连续本体法,阻燃剂的加入均会降低试样的物理机械性能,但是,加入固体四溴双酚A时,可提高试样的耐热性能。     

C-150型苯乙烯-丙烯腈树脂的工业开发

以苯乙烯（ST）、丙烯腈（AN）为共聚单体,乙烯基羧酸酯（MA）为第三单体,乙苯（EB）作稀释溶剂,叔十二碳硫醇（TDM）作分子质量调节剂,在采用热引发连续本体聚合工艺的1．5万t／a苯乙烯-丙烯腈树脂（SAN）装置上开发出C-150型SAN树脂。结果表明:当反应液中AN质量分数为39．2％-40．2％,EB质量分数为8．2％～8．6％,MA加入量为0．1％～5．0％（占单体的质量分数）,TDM加入量为0．26％～0．35％（占单体的质量分数）时,SAN树脂中结合AN质量分数为30．8％～32．7％,其熔体流动速率为1．2—1．7g／min,拉伸断裂应力不小于65．0MPa,满足C-150型SAN树脂的质量要求,且在1740cm。处呈现羧酸中羰基的特征吸收峰,具有良好的加工性能。     

内循环气液固三相流化床处理炼油污水工艺研究

采用自行设计开发的气升式内循环气液固三相流化床反应器,并结合固定化包埋技术,连续处理炼油工业污水。结果表明,在水力停留时间为9 h,固定化微生物颗粒填充率为5%的优化条件下,污水中化学需氧量(COD)及石油类化合物的平均去除率分别约为87%,95%。该反应器的COD容积负荷可高达2.56 kg/(m3.d),具有很强的抗水力负荷冲击和抗COD容积负荷冲击的能力。     

电絮凝法处理丁腈橡胶废水

采用电絮凝法对丁腈橡胶废水[化学需氧量（COD）为800 mg/L,pH值为7～8]进行处理。结果表明,在电压为20 V,反应时间为25 min,极板间距为1 cm的最佳电解条件下,废水COD去除率可以达到51%。     

Ru涂层电极与负载Ni催化剂对丁腈橡胶废水的电催化氧化

以含Ru极板或Ti极板为阳极,不锈钢板为阴极,加入γ-Al2O3或活性炭负载Ni,Cu,Sr催化剂,在电流密度为2 mA/cm2,极板间距为2 cm的条件下,采用电催化氧化法处理丁腈橡胶废水[化学需氧量(COD)为900 mg/L,pH值为7～8]。结果表明,含Ru极板能耗较Ti极板低;当γ-Al2O3负载Ni催化剂用量为6 g时,丁腈橡胶废水的COD去除率可提高约10个百分点。     

氧化塘处理采油废水动力学研究

在室内小型模拟反应池内,在静态条件下,在25.1℃、28.8℃和长达84h时间内实验研究了氧化塘处理采油污水时COD的生化降解规律。结果表明,胜利油田桩西联高含盐采油污水的主要污染物COD在氧化塘的好氧生化降解过程可近似为一级反应动力学过程,降解速率常数k与温度(℃)之间的关系可表示为:k(T)=0.04578×1.054T-20h-1;可生化降解CODbd的生化降解动力学关系为:CODbd=CODbd,0exp(-kt)mgL-1。k的温度系数θ=1.054。图4表3参3。