尿素高压液氨泵的技术改造

河北迁安化肥股份有限公司1972年7月建成,设计生产能力为合成氨6万t／a,尿素11万t／a,安装配套3W-2BA,高压液氨泵3台,2开1备。高压液氨泵为卧式三柱塞式,柱塞直径为φ85mm,共3根,柱塞行程240mm,往返次数105次／min,泵入口压力1．7MPa,出口压力20MPa,出口排液量24m^3／h;     

小冰机控制系统改造

河南煤化集团中原大化公司合成氨装置现有2台球形液氨储罐,每台球罐设计贮存液氨2500t,贮存条件为压力0．48MPa、温度3℃。为了维持氨储罐的正常工作,采用09冰机机组将液氨储罐蒸发出的气氨冷冻循环制成液氨再返回氨储罐。当氨合成和冷冻装置因故停车或处于检修状态时,由小冰机（81K002）将蒸发出的气氨冷冻循环制成液氨再返回氨储罐,以此来维持氨储罐内正常压力。     

5 200 m3氨球的声发射检测与安全评定

1概述 川化股份有限公司第二化肥厂5200m^3氨球是1975年由日本石井铁工所制作（102块球板及配件），四川省第一机电设备安装公司现场组焊。其主体材料为SPV36，设计压力0．5MPa，设计温度0℃，操作压力0．4MPa，操作温度0～3．4℃，最高工作压力0．43MPa。     

变换升温系统氮气电加热器的选型及应用

1氮气电加热器的选型 1．1电加热器功率计算 某公司系统电加热器设计基础条件：工作压力0．35—1．50MPa（表压）,设计压力2．00MPa（表压）;电加热器进口氮气的温度35～230℃,出口氮气温度200～430℃,出口设计温度450℃;正常气体流量12750m3／h（标态）,最大气体流量15000m3／h（标态）。     

造气风机节能技术改造

山西阳煤丰喜肥业（集团）股份有限公司临猗分公司目前在造气工序中大量使用1．3MPa或0．4MPa以上的过热蒸汽用于造气，由于造气工序实际使用的过热蒸汽压力仅为0．08MPa（表压），因此使得蒸汽中大量的压力能在节流降压使用过程中损失。为回收这部分损失的能量，     

100m^3液氨储槽封头裂纹分析

液氨储槽是合成氨及尿素生产企业的主要设备，它们的运行好坏直接影响着企业生产的安全。某化肥厂现有4台液氨储槽，1^#、2为2台50m^3卧式储槽，操作压力1．6MPa，供合成氨使用，3^#、4^#为2台100m^3立式液氨储槽，操作压力2．25MPa，为尿素生产提供原料氨，其中4^#因下封头出现裂纹已停用，为了确保其他压力容器使用安全，避免其他液氨储槽出现类似的裂纹，现对4^#封头裂纹产生的原因进行分析。     

合成氨生产中氨水的综合回收利用

1弛放气中气氨的等压回收 弛放气中气氮的含量随着液氨站贮槽压力的变化而变化。首先要确定液氨站贮槽的工作压力,贮槽压力设计过高会增加液氨站设备投入费用。贮槽压力设计太低液氨容易蒸发为气氮造成液氮的损失。根据目前的经验,贮槽压力一般控制在2．0～2．5MPa为宜。再根据工作压力设计球形贮罐的充装能力,并对外部作保温防腐,防止环境气候温度升高引起球形贮罐内部温度升高而增大液态氨的蒸发量。其次,合成系统原设计由后放调节循环气中CH4的含量改为通过降低氨分和冷交液位来进行调节。     

3200t／d预分解窑烧成系统的改造

1存在的问题 我公司回转窑规格为中4．3m×66m,设计能力日产熟料3200t。自2007年7月投产至2008年4月,熟料产量和质量均未达到设计要求,日产量仅3000t,熟料外观质量差,黄心料和生烧料时常出现,熟料28d强度平均为53MPa。具体表现为：（1）预热器系统阻力大,C1筒出口压力达到-9000Pa以上。窑内通风不足,     

PDMS-PSF复合膜空分过程压力的影响

采用L-S相转化法制备了聚砜（PSF）非对称膜,在其表面涂覆硅橡胶（PDMS）制备PDMS-PSF复合膜,进行空分富氧实验。实验结果表明：在室温、操作压力为0．6MPa的测试条件下,富氧浓度最高可达40．4％,相应的渗透通量为0．43×10^-10（m^3／m^2·s·Pa）。同时系统考察了操作压力对复合膜的富氧分离性能的影响,对气体在PDMS—PSF复合膜中渗透行为的压力相关性进行了定性分析。     

TanDem天然气转化工艺生产优化

0 引言 甘肃刘化（集团）有限责任公司（简称刘化）引进俄罗斯技术建设的600t/d合成氨装置采用TanDem换热式转化工艺,于2009年4月26日投运.投入生产后一段时间内,因转化空压机循环水量原因,转化装置采用纯氧纯氮模式进行生产,但由于中压氮气压力只能达到2.9MPa,导致氮气量只能达到13300m3/h（满负荷为18300m3/h）,转化装置只能在90％负荷下运行.     

中华人民共和国国家标准卫生洁具便器用压力冲水装置（Ⅱ）

7．1．3．10排水压力试验 测试装置如图2所示，压力表量程为0～1MPa，精度不低于0．005MPa。测试前，向装置管道中充满水（水可见少许从出水口流出，表明水已注满），以动压0．10±0．02MPa向压力冲洗水箱进水至进水自然关闭，断开进水管路，启动压力冲洗水箱排水机构，测得并记录排水过程中出水口的压力峰值。重复3次，取最小值。     

氯乙烯精馏尾气回收后富氢气体的利用方案

氯乙烯精馏尾气经变压吸附回收氯乙烯、乙炔后排空的尾气中含有大量氢气（富氢气体）,通过对富氢气体在石墨燃烧炉燃烧生产低压（0．25MPa）蒸汽的可行性研究可知,富氢气体（流量为400m^3／h）燃烧后可生产低压（0．25MPa）蒸汽1．3t／h（按精馏装置生产能力为6万t／a计）,可获经济效益84．4万元／a。     

双低压醇氨联产工艺方案的对比与选择

1国内甲醇、合成氨技术状况 目前,国内甲醇装置系统压力一般在4．0～31．4MPa之间,单醇系统压力以4．0～8．0MPa居多,中压联醇压力大致在10．0～16．0MPa,而高压联醇压力则在25．0～31．4MPa之间。我国氨合成系统压力大体可以分为15．0MPa和31．4MPa两个压力等级。15．0MPa压力的氨合成在我国大型氮肥厂使用,31．4MPa压力的氨合成在我国中、小氮肥厂使用。中、小氮肥企业为了降低醇、氨生产综合电耗,醇氨系统压力有向低压化发展的趋势。     

三氯化铁低压催化合成二苯酮工艺改进

以三氯化铁为催化剂（催化剂B）,用苯和苯甲酰氯合成二苯酮;以三氧化二铁为助催化剂,可降低反应温度、压力,缩短反应时间,提高产率;考察催化剂B用量、苯甲酰氯加入方式、压力及溶剂用量对反应的影响,表明最优工艺条件为：m（催化剂B）：m（FeCl3）=4：1,苯甲酰氯一次性加入,迅速排气,维持系统压力0．4MPa,反应时间7．5h,二苯酮收率97％。     

50M3液氨贮罐的修复

1概况 我市某化肥厂的液氨贮罐由南京某厂1986年4月制造,1986年8月投入使用.主要技术参数:设计压力2.0MPa,设计温度50℃,最高工作压力1.8MPa,主体材质为16MnR,工作介质为液氨,规格Φ2600×18,容积50M3.     

探索盐间油藏现场采油管理方法

1 WC123#生产情况简介 WC123井2007年8月22日试油压裂,自喷生产,投产层位S3中2,井段3455．4～3468．8m,共4层8．9m。Φ4mm油嘴试油求产：油压18．0MPa、套压19．5MPa;流压50．32MPa、梯度0．8;出油温度56℃;日产液95．7t、日产油42．1t、含水56％;日产天然气3700m^3、综合油气比88m^3／t;地层水矿化度35．3×10^4mg／L,属过饱和盐水;     

用抱箍式吊耳吊装氨合成塔

氨合成塔是合成氨装置的关键设备之一,其质量、尺寸均较大,安装存在一定难度。例如笔者遇到的1台氨合成塔,净重232t（外壳）,外径2．488m,长（高）24．454m,设计压力15．7MPa,安装标高5m。由于工作压力高,壁厚,目前的设备制造工艺不能满足用钢板卷制而成,因此该设备的制造工艺采用的是钢带多层绑扎,因而顶部两侧不能设置焊接吊耳,同时也未设计顶部吊装用工装,这就严重制约了吊装工艺的选择,给该设备的吊装增加了难度。     

国内甲醇合成催化剂工业应用新进展（下）

4轻负荷 本炉催化剂轻负荷总时间定为22d,轻负荷期间工艺指标控制为：甲醇合成系统压力：3．5～4．0MPa,合成塔热点温度：（225±1）℃,合成塔入口气体成份CO3％～4％,CO 24％～6％。     

螺杆式空气压缩机的变频节能改造

正0前言我公司5 000 t/d熟料生产线配备4台螺杆式空气压缩机(正常生产时开三备一),型号为SA160W,排气量为27.6 m/min,额定/最大排气压力为0.8MPa,电机功率为160 kW。正常排气压力不低于0.5 MPa,排气压力一般设定为0.56 MPa。电动机启动方式为星—三角启动,启动电流大,对电网造成冲击。空压机根据设定压力加载和卸载,排气压力波动较大,频繁加载和卸载造成了电能浪费,同时还会     

液氨泵柱塞损坏的原因分析及改进措施

我公司年产合成氨14万t,尿素15万t,硝酸铵9万t,在我公司氨加工分厂,现有氨泵4台,其型号为3YA－24／21－T。此泵为卧式三缸单作用柱塞式往复泵,主要用于尿素流程中输送高压液氨介质。泵设计为连续运转型,由电动机通过齿轮减速器传动。泵的进口压力为1．7MPa,出口压力为21MPa,流量为8－24m^3/h,泵速为44－133r/min,柱塞的直径为90mm。