40Cr钢硼稀土共渗的组织与性能研究

本文对４０Ｃｒ钢进行了硼稀土共渗处理，得到了稀土硼的共渗层。研究了稀土元素对渗层组织结构、硬度、耐磨性以及渗层冲击局性和表面耐蚀性的影响。结果表明：稀土元素Ｌａ和Ｃｅ渗入了钢中，改善了渗层的组织，使渗层的表面硬度和耐蚀性及耐磨性均有明显提高。尤其是渗层的局性显著地增大。脆断前吸收的功增大了一倍。     

残余奥氏体对中碳马氏体铸钢耐磨性的影响

通过不同热处理工艺研究残余奥氏体量对３０ＣｒＭｎ２Ｓｉ马氏体铸钢耐磨性的影响，结果表明，当残余奥氏体量在２．６％，硬度ＨＲＣ５０．５时，耐磨性最佳。     

FeO—MgO—SiO2系粘度的研究

测定了半合成的不同成分的ＦｅＯＭｇＯＳｉＯ２系炉渣粘度。在ｗ（ＭｇＯ）为６％～１０％，ｗ（Ｆｅ）／ｗ（ＳｉＯ２）为１１～１４，温度为１２００～１５００℃时，炉渣粘度随ｗ（ＭｇＯ）和ｗ（Ｆｅ）／ｗ（ＳｉＯ２）的提高而增大；在ｗ（ＭｇＯ）＜６％时，冶炼温度控制在１３００℃即能保证顺利生产；当ｗ（ＭｇＯ）＞１０％时，镍冶炼炉渣的温度应控制在１３６０℃以上；在ＭｇＯ含量较高时，可通过降低ｗ（Ｆｅ）／ｗ（ＳｉＯ２）得到粘度较低的炉渣。金川闪速炉炉渣的合理ｗ（Ｆｅ）／ｗ（ＳｉＯ２）为１２左右。     

渗硼工艺在耐磨圈和钳子牙块上的应用

最近一、二十年来,渗硼及渗金属工艺发展很快。国外许多国家对此都进行了研究。渗硼可以大大提高工件的表面硬度。渗硼层具有很高的硬度(HV1200~2000)、耐磨性和耐腐蚀性。     

45 钢硼-稀土-铬共渗层组织和性能的研究

研究了45 钢硼-稀土-铬共渗组织和性能。结果表明:与单渗硼层相比, 由于共渗层中稀土和铬的存在, 硼-稀土-铬共渗层的显微组织、显微硬度、脆性和耐磨性得到改善, 尤其耐磨性得到显著提高。     

低温电解渗硼的工艺及性能研究

以硼酐为主，加入少量冰晶石和氟硼酸钾的盐浴具有流动性好、渗速快等优点。渗硼层的厚度随电解时间的延长而缓慢增加，随电流密度的升高呈直线增加。Ｘ射线衍射分析表明，在低温条件下，渗硼层的组织主要由ＦｅＢ和Ｆｅ２Ｂ组成。动力学分析证明，低温渗硼的决定性因素仍是扩散。     

B_2O_3－MgO－SiO_2－Al_2O_3－CaO熔渣的密度及表面张力

为综合利用开发硼铁矿资源，模拟硼铁矿高温选择性还原－熔融分离铁硼工艺的渣组成，用化学试剂合成配制Ｂ２Ｏ３－ＭｇＯ－ＳｉＯ２－Ａｌ２Ｏ３－ＣａＯ渣样，在ＺＣ－１６００型高温综合测试仪上，用双柱联称法同时测定熔渣的密度及表面张力。结果表明：在１４６０～１５００℃密度为２．５±０．５ｇ·ｃｍ－３表面张力为０．４～０．６Ｎ·ｍ－１。其密度及表面张力均随渣中ＭｇＯ含量的增加，或随ＳｉＯ２量的减少而增大，随温度的提高而变小。     

膏剂法化学热处理及其应用

为了提高材料表面的硬度、耐磨性,通常采用化学热处理工艺,综述了膏剂法化学热处理的膏剂渗碳、渗硼以及复合渗剂成分、膏剂制备工艺方法及组织性能。试验表明,膏剂化学热处理较常规固体粉末埋渗法渗层均匀、稳定,工艺简单、成本低廉,且易于实现局部表面强化。     

Q345钢渗淬热处理及耐磨性研究

为了提高Q345钢材零件表面的耐磨性,并得到较好的基体组织,以氧化铈作为催化剂,进行渗硼处理,并进行渗后正火、渗后一次淬火(将试样催渗后出炉冷却至室温,再加热到淬火温度进行淬火)和渗淬一体化处理(将试样催渗后出炉直接水淬)。分析得到各种渗层的组织和成分,结果表明,渗淬一体化处理后的渗层致密均匀,基体为板条状马氏体。耐磨性试验表明:经渗淬一体化处理后,渗层得到强化的同时,基体硬度提高2倍,基体对渗层的支撑作用得到了增强。     

MgO—B2O3—SiO2系分相分形与计算机模拟

作为今后硼工业原料来源的硼镁铁矿，经高炉冶炼完成铁硼分离后，９０％的硼富集到渣相，有效地从硼渣中提取硼则是亟待解决的课题。研究发现提高硼提取率的关键在于硼组分能否以晶相析出，所以研究渣中硼组分晶化过程和晶化机制则十分重要和必要。因此作者采用静态法研究了ＭｇＯ－Ｂ２Ｏ３－ＳｉＯ２系硼组分的晶化过程，研究发现非晶ＭｇＯ－Ｂ２Ｏ３－ＳｉＯ２系在８００℃热处理时产生一种类似葡萄串状的分相结构，分相形貌具有分形特征，采用面积－回转半径法计算其分形维数为１．９０。而这种分相机理目前还不十分清楚，为揭示分相机理，采用Ｍｏｎｔｅ－Ｃａｒｌｏ方法及不稳分解模型和成核长大模型对分相过程进行计算机模拟，模拟结果表明，按成核长大模型模拟的结果与实际分相分形结构，分形维数相符，因此可以认为ＭｇＯ－Ｂ２Ｏ３－ＳｉＯ２系分相形成机理为成核长大     

电沉积Ni－W－P－SiC复合材料的组织及结构

Ｘ—射线衍射仪测定表明，当Ｎｉ—Ｗ—Ｐ—ＳｉＣ复合镀层中的磷含量大于８ｗｔ％时，镀层在镀态时呈非晶态结构；α—ＳｉＣ微粒的存在并不影响复合镀层的结构，也不参与结构的转变。热处理温度对Ｎｉ—Ｗ—Ｐ—ＳｉＣ复合镀层的组织结构有一定的影响，当温度升到３００～４００℃时，产生Ｎｉ３Ｐ粒子，起到沉淀硬化作用，因此，复合镀层的硬度最高；若继续升高温度，Ｎｉ３Ｐ粒子长大，然后集聚并粗化，导致镀层软化，硬度下降。扫描电镜证明，α—ＳｉＣ微粒在复合镀层中的分布较均匀。添加剂的加入，有利于提高复合镀层的晶化温度。     

不装箱膏剂渗硼在热锻模生产上的应用

不装箱膏剂渗硼可提高热锻模的型腔表面硬度及耐磨性，提高淬透性和高温下的抗氧化性、热疲劳抗力，从而提高锻模寿命，并改善劳动条件。     

灰口铸铁渗硼的研究

通过箱式渗硼法利用固体渗硼对灰口铸铁进行了渗硼处理,采用配置好的渗硼剂,在850℃,900℃和950℃下分别实施了时长为2h,3h,4h,5h和6h的渗硼处理。实验得出了灰口铸铁硼化层厚度、显微硬度及渗硼样品的显微组织。     

定位盘局部渗铜工艺的研究

介绍了用粉末冶金工艺制备汽车后视镜定位盘的工艺，重点研究了材料成分、成型方法及渗铜工艺对定位盘综合性能的影响。结果表明，Ｆｅ－２％Ｃｕ－０．６％Ｃ基体具有硬度、强度高，焊接性能好，结合局部渗铜工艺可在不改变零件整体性能、组织和尺寸精度的情况下局部细化组织，提高硬度、塑性和耐磨性，改善了粉末冶金零件局部薄弱区的性能。     

电沉积Ni—W—P—SiC复合材料的组织及结构

Ｘ－射线衍射仪测定表明，当Ｎｉ－Ｗ－Ｐ－ＳｉＣ复合镀层中的磷含量大于８ｗｔ％时，镀层在镀态时呈非晶态结构；α－ＳｉＣ微粒物存在并不影响复合镀层的结构，也不参与结构的转变。热处理温度对Ｎｉ－Ｗ－Ｐ－ＳｉＣ复合镀层的组织结构有一定的影响，当温度升到３００￣４００℃时，产生Ｎｉ３Ｐ粒子，起到沉淀硬化作用，因此，复合镀层的硬度最高；若继续升高温度，Ｎｉ３Ｐ粒子长大，然后集聚并粗化，导致镀层软化，硬度下降。     

萃取分离EDTA络合滴定法测定镓的研究

在ｐＨ４～５的条件下，以ＰＡＮ，ＥＤＴＡ－Ｃｕ作指标剂，在８０℃左右用ＥＤＴＡ直接滴定Ｇａ＾３＋终点敏锐，３００ｍｇＣｕ＾２＋，Ｆｅ＾３＋，Ｚｎ＾２＋，Ｃｄ＾２＋，Ｂｉ＾３＋，１００ｍｇＰｂ＾２＋，Ｉｎ＾３＋，Ｓｎ（Ⅳ）；６０ｍｇＡｌ＾３＋；４０ｍｇＧｅ＾４＋，３０ｍｇＳｂ（Ⅴ）Ｍｏ（Ⅵ）１ｍｇＡｕ＾３＋Ｔｌ＾３＋经萃取分离后不干扰测定，本法可用于含镓０．５％以上样中镓的测定。     

氯化法分解氟碳铈精矿提取稀土的研究

研究了氟碳铈精矿经预脱氟后加氯化铵焙烧分解,再用热水浸取焙砂从而制氯化稀土的新工艺。系统考察了脱氟剂、反应温度、氯化剂用量、氯化时间因素对氟碳铈精矿稀土提取率的影响,并对工艺进行了优化;当在５００℃下添加相当于矿重３０％的脱氟剂脱去氟后,再在４８０℃下加入相当于矿重２倍的氯化铵焙烧１．５ｈ,焙砂用热水浸取得到氯化稀土溶液,稀土提取率可以达８０％以上,浸出液中Ｆｅ、Ａｌ、Ｓｉ等非稀土杂质含量很低。     

硅对Al—Si合金及其复合材料耐磨性能的影响

研究了Ｓｉ对Ａｌ－Ｓｉ合金及其复合材料γ－Ａｌ２Ｏ３ｆ／Ａｌ－Ｓｉ耐磨性的影响,结果表明,Ａｌ－Ｓｉ合金的耐磨性随Ｓｉ含量的升高而升高,而Ｓｉ含量对复合材料的耐磨性影响不大,经过硅变质处理的γ－Ａｌ２Ｏ３ｆ／Ａｌ－１２Ｓｉ复合材料的耐磨性未变质的稍好些,硅变质后的Ａｌ－１２Ｓｉ基体合金的耐磨性比未变质的低;当Ｓｉ量为１７％时,Ａｌ－Ｓｉ合金的耐磨性与其复合材料的耐磨性相近。     

碘在固体渗硼过程中催渗机理的研究

本文介绍了固体渗硼剂中通过添加微量的碘来达到催渗的目的，同时对催渗机理进行了讨论，试验结果表明，在固体渗硼剂中添加微量碘后有催渗作用，不但可以提高渗速，而且渗层厚度也有明显增加。讨论认为碘的催渗作用在机理上主要受两方面因素的影响，即在被渗金属表面上附有活性的碘原子源；碘原子能使被渗金属的晶格产生畸变。     

截齿齿体碳硼复合渗的性能研究

针对采煤机截齿磨损失效的问题,对其进行碳硼复合渗试验。通过XRD及扫描电镜进行渗层分析,并与专业生产厂家的标准处理工艺的试样进行了耐磨性对比试验。XRD结果表明,40CrNiMo钢碳硼复合渗后的渗硼层物相为Fe2B;扫描电镜照片测得渗层厚度约为117μm。耐磨性能测试表明,碳硼复合渗的40CrNiMo钢的耐磨性是标准试样的2.17倍。