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国际工程对生产中安全系统要求较高,安全阀设计要求较严格,目前国内所采用的安全阀计算方法远不能满足其要求。介绍国际工程安全阀设计中的安全阀泄放工况的分析与计算,并联系泄压管网系统,阐述安全阀积聚压力及其背压的确定方法。 相似文献
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在液化石油气储罐安全阀的工艺计算中,应按火灾时液化石油气吸热蒸发的气体量确定安全阀的泄放量。再按泄放量计算安全阀的喷嘴面积,比较繁琐,因此根据液化石油气的特性,导出了液化石油气储罐安全阀喷嘴面积的简化专用计算公式,并简要介绍了安全阀的选型和安装要点。 相似文献
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初装或使用中的液压安全阀液封油位应保持在什么范围?应加多少液封油?有些资料说的不够明确,计算公式表达的也不清楚,应用中往往缺少某些数据难以计算,或因理解不同,计算出结果差异很大,笔者对液压安全阀进行了剖析和研究,发纳出系列计算方法,为液压安全阀的使用提供了方便。 相似文献
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介绍了石油化工装置中安全阀设计的内容,考察了国外某新建炼油厂柴油加氢精制装置冷高压分离罐顶循环氢出口管线上的安全阀,结合等熵闪蒸的方法对冷高压分离罐火灾工况下高温高压的泄放介质进行模拟计算,可得到更准确的安全阀计算面积,确定安全阀喉径。结合管道轴测图对安全阀进出口管线进行水力学计算,确定进出口管径并指导安全阀选型。安全阀进口段压力降应小于安全阀定压的3%,避免安全阀震颤造成损坏。安全阀出口段的泄放背压与安全阀定压比值可指导安全阀的选型,保证安全阀正常起跳:普通工况下,小于定压的10%,火灾工况小于定压的21%,可选择普通式安全阀;大于10%且小于50%,应选择平衡式安全阀;大于50%,应选择先导式安全阀。 相似文献
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用Flarenet软件对某新建乙醇合成项目的整个火炬排放系统的安全阀及火炬管网进行建模,按照不同泄放工况分别计算。根据排放支管和火炬总管的马赫数计算结果,对管道尺寸进行调整并校核计算,使所有排放管道的马赫数满足规范的要求。在计算过程中,设定安全阀尺寸(经验值),使额定泄放量满足实际泄放量的需求,并按安全阀后总背压与设定压力的比值选择合适的安全阀型式。Flarenet软件可以高效率的对管道尺寸进行优化,使排放管的马赫数符合要求;准确计算安全阀的总背压,有良好的实际应用价值。 相似文献
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针对某液化天然气接收站的超临界液化天然气管线安全阀火灾泄放工况,阐述了应用传统计算方法解决类似复杂工况的局限性。提出采用Hysys Dynamic流程模拟软件,建立超压泄放的动态模型,通过模型计算验证火灾工况下所选安全阀喉径面积的合理性,并基于此模型研究了安全阀泄放过程中系统压力、温度、泄放流量等参数随时间的动态响应过程。计算结果表明,建立的动态模型可仿真模拟液化天然气管线安全阀的实际放空过程,准确地验证液化天然气管线所选取的安全阀喉径面积是否能够满足泄放要求,同时为安全阀的准确选型提供一种较为准确合理的程序和方法 。 相似文献
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安全阀作为石化行业中一种非常重要的独立物理保护层,流量控制是安全阀可靠性的重要指标。介绍了安全仪表系统(SIS)中用于安全阀前限制流量的4种方法,以及结合安全阀的设计流程。着重介绍了采用限流孔板作为限流元件,并对其计算、技术规格作了详细的描述。以限流孔板为例,分别对蒸汽、液体和气体进行了计算示例。 相似文献
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安全阀排量计算时,用我国有关标准及规程中规定的公式进行计算后,其计算结果存在较大差异。本文对各公式进行了分析比较,说明了产生这些差异的原因,这可为计算者提供正确选用公式的参考。 相似文献
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介绍了超临界流体火灾泄放工况下泄放量及安全阀面积的两种计算方法(理想热膨胀法和严格数值法),比较了这两种方法的理论基础和计算步骤,并以加氢裂化装置反应系统的超临界火灾工况为例,分别使用两种方法进行核算。结果显示使用理想热膨胀法计算泄放温度为559.5℃,泄放量为10 687 kg/h,安全阀面积为130.3 mm~2;使用严格数值法计算泄放量为2 492 kg/h,安全阀面积为31.54 mm~2,工艺介质温度在23.5 min内上升到492℃。严格数值法更符合超临界火灾泄放工况过程的实际情况,具备严格的理论基础,泄放量及安全阀面积计算结果远小于理想热膨胀法,可以有效避免超临界火灾泄放工况下安全阀及相关管线的过度设计,并且可以计算出泄放速率以及泄放温度随时间的变化。建议在工程设计中选用严格数值法进行加氢裂化装置反应部分的超临界流体火灾工况的安全阀设计。 相似文献