55SiMn2Mo钢CCT曲线测定及连续冷却转变组织观察

通过对５５ＳｉＭｎ２Ｍｏ钢ＣＣＴ曲线测定和连续冷却转变组织观察表明：该钢的ＣＣＴ曲线中，Ａ→Ｐ转变区被强烈推迟，而Ａ→Ｂ转变区被推迟较小。在较宽的冷却速度范围内可得到Ｂ／Ｍ复相组织，并且在组织中发现贝氏体的变异形态。     

U71Mn钢CCT曲线测定及连续冷却转变研究

利用Ｆｏｒｍａｓｔｏｒ－Ｄｉｇｉｔａｌ全自动相变仪测定了Ｕ７１Ｍｎ钢的ＣＣＴ曲线，对ＣＣＴ曲线中Ａ→Ｐ区进行了全面研究，建立了连续冷却速度Ｖ和珠江体片层间距Ｓｐ，硬度ＨＶ之间的线性回归方程，为指导Ｕ７１Ｍｎ钢轨的强化工艺提供了可靠的理论依据。     

Al-Zn-Mg-Sc合金连续冷却转变曲线的测定

测定了Al-Zn-Mg-Sc合金固溶处理后的连续冷却转变（CCT）曲线,通过动态电阻法测得冷却过程的电阻-温度曲线,根据曲线斜率的变化规律确定相变开始点、结束点以及临界冷却速度范围,绘制出该合金的CCT图,通过扫描电镜和透射电镜分析观察连续冷却过程的组织转变.结果表明,动态电阻法测得的CCT图是可信的;在470℃,保温1 h固溶处理后,抑制相变发生的临界冷速在2 168.0℃/min以下,但高于716.8℃/min,相变主要集中在150~420℃的温度区间发生;当冷却速度较慢时,平衡相η在晶内和晶界大量析出并逐渐长大和粗化,当冷却速度较快时,合金保持了较高的过饱和度,冷却到70℃以下仍有相变发生.     

H08Mn2SiA钢等温转变曲线和连续冷却转变曲线

采用Gleeble-1500热模拟机测定了H08Mn2SiA钢的临界点θAc1，θAc3以及θMs；通过测定不同温度下等温转变和不同冷却速度下连续冷却转变的膨胀曲线，结合金相组织观察和硬度测定，获得了该钢的等温转变曲线和连续冷却转变曲线，研究了其等温转变和连续冷却转变产物的组织形态，比较了所得曲线和同类转变曲线的差别，两者产生差别的原因主要是由于其化学成分、试样原始状态以有奥氏体化条件不同，此外，确定了避免产生贝氏体组织的临界冷却速度为0.50℃/s。为该钢的工艺制订和进一步加工提供了依据。     

35K钢过冷奥氏体连续冷却转变曲线研究

利用膨胀法结合金相-硬度法，在Gleeble-1500热模拟机上测定了35K钢的临界点Ar1，Ar3以及Ms；测定了不同冷却速度下连续冷却转变的膨胀曲线，获得了该钢的连续冷却转变曲线(CCT曲线)；研究了35K钢的连续冷却过程中奥氏体转变过程及转变产物的组织和性能；此外，通过对CCT曲线的分析，确定了避免铁素体呈现魏氏组织形貌和产生贝氏体组织的临界冷却速度，为生产实践和新工艺的制定提供了参考依据。     

72A帘线钢连续冷却转变规律的分析

采用热膨胀法在Gleeble-1500热模拟实验机上测定72A帘线钢的连续冷却转变（CCT）曲线,并分析开始冷却温度为900℃时不同冷却速度下帘线钢的室温组织和连续冷却转变规律。结果表明,随着冷却速度的加快,72A帘线钢的转变开始温度降低、完成转变时间缩短、珠光体片层间距变细,但连续冷却转变条件下得到钢中珠光体组织的均匀性较差。     

耐候热轧H型钢连续冷却转变规律研究

通过热模拟试验,对比研究不同合金元素与冷却速率对耐候热轧H型钢显微组织转变的影响规律。     

焊接连续冷却组织转变图及其发展现状

焊接连续冷却组织转变图是研究钢的可焊性和制定最佳焊接规范的重要技术资料。这种图在国外发展很快,但在国内起步较晚,许多人至今对这种图还缺乏了解。本文对焊接连续冷却组织转变图的概念及其发展现状做了系统的介绍,并提出了国内焊接连续冷却组织转变图的发展方向。     

RE对中碳锰钒钢连续冷却转变的影响

在中碳锰钒钢中加入稀土元素研究了稀土元素对钢连续冷却转变动力学曲线的影响。研究发现稀土元素增加了过冷奥氏体的稳定性,使 CCT 曲线向右移,延长了先共析铁素体和珠光体分解的孕育期,也推迟了上贝氏体转变,但对下贝氏体转变没有影响。稀土元素还稍许降低了临界点 Ar_1、Ar_3。影响了正火后钢的组织形态,抑制了铁素体——珠光体反应,而出现了粒状贝氏体、下贝氏体和马氏体组织。并影响了正火时碳化物的析出行为,种类,数量及成分。稀土元素的这些影响,其机理目前尚不清楚。研究认为:固溶于钢中的稀土元素处于内吸附状态,阻碍了新相在晶界等缺陷处的形核过程,因而提高了过冷奥氏体的稳定性。稀土元素对钢的净化作用也有类似作用。     

T8Mn钢株光体连续冷却转变动力学研究

利用定量金相法测得T8Mn钢以 1℃ /min冷速连续冷却转变的动力学曲线 应用Formastor Digital膨胀仪测得T8Mn钢在不同冷速下连续冷却转变的动力学曲线 并利用BASIC软件对曲线进行线性回归分析 ,得到动力学转变的数学模型     

HB360级耐磨板的过冷奥氏体连续冷却转变曲线研究

采用Gleeble3800热力模拟试验机研究HB360耐磨板中过冷奥氏体连续冷却过程的相变规律,利用膨胀法结合金相法建立连续冷却转变（CCT）曲线。结果表明,冷却速率不大于1.5℃/s时,HB360耐磨板冷却过程中的转变产物全部为贝氏体组织;冷却速率不小于3℃/s时,其转变产物全部为马氏体组织。     

C-Si-Mn系TRIP钢变形奥氏体连续冷却过程相变及组织研究

利用热模拟试验机研究了一种C-Si-Mn系TRIP钢在不同连续冷却工艺条件下的组织变化情况,用热膨胀法绘制了动态CCT曲线,分析了冷却速度对组织的影响.研究表明,在动态CCT曲线中,相变区域主要有2个部分:A→F转变区和A→B转变区;冷却速度高于10℃/s时,有贝氏体组织生成;冷却速度对铁素体、贝氏体组织形貌影响极大.     

铈对60Mn~2钢过冷奥氏体连续冷却转变的影响

冶炼了低硫钢60Mn2和60Mn2Ce,测得了钢中固溶铈量为0.045%ce。测定了60Mn2和60Mn2Ce 钢的CCT 曲线,考查了铈的微合金化作用。发现:固溶铈不改变 CCT 曲线的形状,但使其向右下方移动。当冷却速度大于1,1℃/S 时,在“鼻子”处,铈稍使 CCT 曲线左移。铈使60Mn2钢的 A_(rl)、Ms、M_f 点下降。加入铈后使马氏体、珠光体组织细化,硬度增加。     

Cr5支撑辊材料过冷奥氏体连续冷却组织转变特征

采用热模拟试验机测试Cr5系支撑辊材料的热膨胀曲线,绘制支撑辊下限成分Cr5L和上限成分Cr5U试样的过冷奥氏体连续冷却组织转变(CCT)曲线,研究材料的组织转变特征和硬度变化规律。结果表明：与Cr5L试样相比,Cr5U试样具有更低的马氏体形成起始温度(M_s)和结束温度(M_f),分别为279,153℃;上限成分提高了钢的淬透性,马氏体(M)转变临界冷却速度由Cr5L试样的1.00℃/s下降到0.50℃/s。Cr5L和Cr5U试样过冷奥氏体(A’)连续冷却均发生珠光体(P)、贝氏体(B)和M转变,且P和B转变“C”曲线发生分离,具有双“C”曲线特征;Cr5L和Cr5U试样B转变分别形成B_下(B₁)和B_粒(B₂),且Cr5U试样M组织中含质量分数约6%的软韧相残余奥氏体(A_r),故以大于B临界冷却速度冷却的Cr5U试样维度硬度值小于Cr5L试样。     

钒-氮微合金化超低碳贝氏体钢的连续冷却转变特性

研究N含量不同的2种超低碳Fe-Mn-Mo贝氏体钢的连续冷却转变特性.采用热膨胀法测试试验钢不同冷速下的连续冷却转变曲线,用40MAT型激光显微镜观察相应的显微组织转变特征,并进行硬度及强度测试.试验结果表明,Fe-Mn-Mo系超低碳贝氏体钢中添加V和N对贝氏体相变具有显著的影响.贝氏体相区明显扩大.其中高氮钢的贝氏体转变区更宽,晶粒大小为相同冷速下低氮钢的1/3左右,维氏硬度值高出低氮钢40HV,强度高出100 MPa.V-N微合金化超低碳贝氏体钢中析出的V(C,N)粒子促进了贝氏体转变、扩大了贝氏体相区.     

双相钢的组织转变

本文分析双相钢的物理冶金行为。集中研讨1)奥氏体的形成,2)冷却转变和退火组织,3)合金元素的作用。     

20MnVBH钢CCT曲线的测定

用膨胀分析法测定了20MnVBH钢在1050℃和860℃连续冷却下的CCT曲线。并对转变后的试样进行了组织分析和硬度测定。结果发现:与马氏体区紧密相邻的宽阔的中间转变区域内存在粒状贝氏体组织;提高奥氏体化温度和加快冷却速度都有利于粒状贝氏体的形成。     

Gleeble 1500测定45钢CCT曲线的结果分析

采用Gleeble-1500 D测定了45钢CCT曲线,与全自动膨胀仪测定45钢的CCT曲线进行了比较,分析了两种设备得到的CCT曲线不同的原因.     

核用压力容器钢冲击转变曲线数学模型的建立及程序设计

该课题讨论了核用压力容器钢冲击转变曲线的普遍规律．找出了一种能够定量描述冲击转变曲线并能在数学模型和物理意义之间保持一个密切关系的双曲正切函数模型，不同外界条件对冲击曲线的影响都可以在这个函数关系中明显地表达出来、给出了计算机程序。可以直接打印出原始数据点，拟合曲线．曲线方程、冷脆转变温度及相关系数等计算结果。