湿型砂力学本质特征曲线的研究

用自制的型砂多项性能测试仪，获得了型砂抗压、松弛、抗剪和抗拉测试过程中的应力-应变本质特征曲线，并对它们进行了深入研究，在特征曲线上确定了反映型砂本质性能的8项性能参数，考察了膨润土含量和紧实率对型砂本质特征曲线和型砂性能参数的影响。型砂力学本质特征曲线决定于型砂的内部微观组织结构，反映出型砂的粘弹性和粘塑性等本质性能，体现出型砂在受力变形过程中的微变形本质特征。     

湿型砂力学本质特征曲线的研究

用自制的型砂多项性能测试仪，一应变本质特征曲线，并对它们进行了深入参数，考察了膨润土含量和紧实率对型砂本线决定于型砂的内部微观组织结构，反映出形过程中的微变形本质特征。获得了型砂抗压、松弛、抗剪和抗拉测试过程中的应力一研究，在特征曲线上确定了反映型砂本质性能的八项性能质特征曲线和型砂性能参数的影响。型砂力学本质特征曲型砂的粘弹性和粘塑性等本质性能，体现出型砂在受力变形过程中的微变形本质特征。     

型砂成分对气流冲击紧实的影响

对型砂的成分，包括粘土的含量、粘土中蒙脱石含量的不同、煤粉及糊精的含量不同对气流冲击紧实过程的影响进行了研究，并用初实层冲击紧实的观点对试验结果进行分析。     

岩土应力传感器在型砂应力测量中的应用

依据岩土应力传感器的静态和动态匹配原理，分析了岩土应力传感器在造型过程中测量型砂应力的可行性，并采用自制的岩土应力传感器进行了验证，获得了气流冲击造型过程中型砂应力的动态曲线。     

气冲造型匀实性的改进研究

气冲造型法与其它造型方法相比 ,紧实度分布比较均匀 ,但对于顶面宽大、且深凹比大的复杂模样 ,造型时由于型砂在深凹区入口处的堵塞 ,使深凹区的紧实度较低。本文利用气冲压板冲击、气冲成型压板冲击等紧实方法 ,对气冲紧实的匀实性进行了改进研究。结果表明气冲压板冲击和气冲成型压板冲击造型法不但可以提高砂型顶部的紧实度 ,而且能有效地消除深凹区入口处的型砂堵塞现象 ,显著提高整个砂型的紧实度均匀性。     

湿型砂力学本质特征曲线的研究

用自制的型砂多项性能测试仪,获得了型砂抗压、松弛、抗剪和抗拉测试过程中的应力--应变本质特征曲线,并对它们进行了研究,在特征曲线上确定了反映型砂本质性能的8项性能参数,考察了膨润土含量和紧实率对型砂本质特征曲线和型砂性能参数的影响.型砂力学本质特征曲线决定于型砂的内部微观组织结构,反映出型砂的粘弹性和粘塑性等本质性能,体现出型砂在受力变形过程中的微变形本质特征.     

型砂紧实率对空气冲击造型紧实效果影响的研究

使用空气冲击造型机(砂箱尺寸600×450×520)和空气冲击制样机(样筒尺寸Φ50×120)研究了型砂紧实率对空气冲击造型紧实过程及紧实效果影响,并在对比分析和实验的基础上,推荐空气冲击造型用型砂的紧实率控制在30～40％为宜。     

气流冲击紧砂原理

文章介绍了气流冲击造型的发展史。阐述了气冲紧砂过程中型砂的运动;各种气压和压力随时间的变化;并以型砂紧实状态图形式表示了在气冲紧砂过程中任一时刻砂柱中压力波和型砂紧实的状态。还分析了气流速度与压实比压的关系;二次气压的升压速度、冲击阀阻流面积的增长速率、砂型高度、一次气压大小等因素对冲击紧砂效果的影响;以及在生产实践中采用同步吹气法、二次冲击紧砂提高模样深凹处及高模样与砂箱内壁间砂型紧实度等问题。     

气冲紧实造型机理探讨

本文对气冲紧实造型机理进行了探讨,提出气冲紧实过程历时仅10～20ms,可分为由上而下的砂层加速阶段以及由下而上的冲击紧实阶段;气冲中,使型砂紧实的主要作用力是运动砂粒的冲击力。提出了气冲冲量的概念。指出气冲时,砂箱顶部气压的升压速度是影响气冲紧实效果的关键。     

型砂紧实率的微计算机控制

研究了混制型砂时影响型砂紧实率的因素,建立了获得恒定紧实率时需水量的控制模型。在已有型砂紧实率、水分、劈裂强度三性能自动控制仪的基础上,研制了型砂紧实率微计算机控制装置。试验结果表明,该装置的型砂紧实率控制误差保持在±2.6％以内。     

压震紧实的机制和作用效果的探讨

本文认为压震紧实的机制是:压实缸的压实力和震铁的撞击力的合力是一脉动压力,它作用于工作台下部,再通过模板、砂箱作用于型砂,从而使型砂紧实。震铁的撞击作用效果一方面是增加了压实力,另一方面是使压实力形成压力波,压力波向型砂各处传播,从而增加了型砂的流动性。本文认为,应从脉动力的大小出发来衡量压震紧实的作用效果,应以增加压实力的比例和形成压力波的强度来作为衡量撞击作用效果的标准。本文建立了计算紧实作用效果的一些公式,并对目前一般所采用的衡量压震时撞击作用效果的标准提出了商榷意见。     

气流冲击紧实机理初探

通过试验,发现松散型砂的初次空气冲击和反复冲击时砂箱受力的区别;测试、分析了空气冲击紧实的三个阶段;并进一步探讨了砂箱上部的附加物及型板上的排气塞对空气冲击紧实的影响,     

湿砂型的流态化冲击紧实

许多砂型的不均匀紧实与目前的高质量要求不协调。冲击紧实因无压头而为消除紧实度的差异提供了可能性。在紧实瞬间,使型砂在予定区域流态化,可减少摩擦损耗,从而使铸型强度分布更趋合理,有效地提高了棱边部位的强度。文中分析了侧向压力产生的后果——“搭桥现象”。流态化可有效消除这一现象,并消除模型顶部的高紧实区。     

在附加压块下震击紧实铸型

铸型的紧实度决定了铸件的精度和表面质量。为了获得沿铸型高度 H 稳定的紧实度 V,探讨了在附加压块下震击紧实型砂的方法。这种方法的特点是型腔上、下的型砂同时受到变形、故又被称为双面惯性紧实法。这种带有附加冲击压实的方法,使砂箱内型砂的紧实度获得重新分布。工作时,工作台带着模板,下辅助柜、砂箱和型砂上备50—80毫米、然后下降,并在行程终点,与机座打击。在打击的瞬间,型砂、辅助柜、砂箱和压块由惯性向下运动的状态,因工作台的弹性回跳,改变运动方向、使型砂在某个时间内受到各方面的压实。     

冲击回波法评价混凝土损伤程度的试验研究

利用冲击回波方法对不同配合比混凝土的损伤特性进行了试验研究，讨论了混凝土不同损伤程度与机械应力波传播特性的相关性，研究表明，冲击回波方法中应力波波速、频谱等参数能够很好地反映混凝土内部损伤发展的各个阶段。     

压实紧砂成型原理

研究了压实紧砂成型原理，分析了压实比压与砂型平均紧实度的关系、型砂受压紧实的流变学模型和数学模型、型砂受压时应力与应变的关系、砂型中的等应力线和等紧实度线分布状态。本研究将有助于将原始的压实紧砂方法克服其紧实度分布不均的缺点，而被成功地应用在现代化造型生产中。     

空气冲击造型机紧实机构参数的优化

通过采用具有高频响应性能的压电传感器和高采样频率的数字记忆存储示波器,捕获冲击紧实过程中各种瞬态信号,绘制出空气冲击造型过程的动态曲线。并以此为手段,对紧实过程和紧实机构进行了系统的试验与研究。在接近于生产条件下的试验基础上,获得了冲击动态曲线,砂型紧实效果、紧实机构参数之间的定性和定量关系,为空气冲击紧实机构的优化设计提供了依据。冲击阀是空气冲击紧实机构的核心,提高冲击阀性能的主要途径是提高其阻流面积增长速率,并相应加大最大阻流面积。     

压实紧砂成型原理

研究了压实紧砂成型原理，分析了压实比压与砂型平均紧实度的关系、型砂受压紧实的流变学模型和数学模型、型砂受压时应力与应变的关系、砂型中的等应力线和等紧实度线分布状态。本研究将有助于将原始的压实紧砂方法克服其紧实度分布不均的缺点，而被成功地应用在现代化造型生产中。     

压实造型铸型内部应力分布的分析

1.绪言在阐明型砂紧实机理时,了解砂型内密度和应力的分布是极其重要的。关于这个问题以前进行了不少实验研究。笔者在先前的报导中,对压实时型内压力分布也作了详细的研究。但对型砂紧实情况阳紧实过程的理论研究到目前为止还几乎没有进行,并且,关于型砂力学性质的基础研究也很少。     

电液冲击法紧实型砂

分析电液成形法时,研究了两种工艺过程图;通过冲击型砂上方的柔性薄膜来紧实型砂和在机器工作台上据击以紧实型砂。用来紧实型砂的能源——放电参数为:U=60仟伏,C=12微法拉,L=15兆米的18瓩的脉冲发生器在液体介质中的高压放电。第一种情况(图1α)在位于工作台且装有型砂的砂箱4上固定一流动水室1(耗水量