共查询到19条相似文献,搜索用时 156 毫秒
1.
2.
利用ANSYS有限元软件模拟了3种不同缺陷形状在不同参数下对于漏磁场的影响。分析了漏磁场径向分量以及轴向分量在不同参数下的变化曲线,根据其变化趋势选取了合适的特征值,为实现智能化识别缺陷提供了基础。分别建立了矩形凹槽、平滑凹坑和穿孔3种不同缺陷的漏磁场三维ANSYS模型,分别改变其磁化装置的气隙高度、缺陷宽度和缺陷深度3种参数,得到3种不同缺陷的漏磁场轴向曲线与径向曲线,分析研究了3种参数对于漏磁场的影响,根据其变化趋势选取了4种不同的特征值,通过t-SNE算法对4种不同特征值进行降维可视化,将其从高维空间降维至二维空间,验证了所选取的4种特征值能够明显地区分不同的缺陷类型,为通过计算机实现智能化识别缺陷类型提供了基础。 相似文献
3.
采用有限元仿真的方法,分析了提离距离、缺陷宽度和深度以及缺陷在钢丝绳内的深度等参数与漏磁场的关系,得出了提离距离并不是越小越好的结论;并且缺陷宽度与提离距离的和等于漏磁场径向分量峰一峰值间距;漏磁场轴向分量与缺陷深度近似成线性关系;漏磁场轴向分量与缺陷在绳内深度成线性关系。 相似文献
4.
5.
管道漏磁检测及其缺陷漏磁场的仿真技术研究具有十分重要的意义。在对各种漏磁场计算方法进行比较之后,选择了有限元法作为主要研究工具。叙述了漏磁检测的基本原理,介绍了漏磁管道检测装置的工作原理和基本结构,建立了管道漏磁检测中缺陷漏磁场计算的三维有限元模型,并以此为基础分别研究了缺陷漏磁信号特点、缺陷的几何尺寸与漏磁信号的关系、以及材料壁厚等对漏磁信号的影响等问题。通过对多磁化单元结构进行有限元模拟和试验仿真,发现多个磁化单元会造成磁场的叠加,磁化单元数量的增加会使缺陷处漏磁场增强,并且中间磁化单位的增加量要大于两侧。缺陷的几何尺寸影响漏磁场的分布,在一定缺陷直径范围内,缺陷深度与漏磁场信号强度呈近似线性关系。无论被测管道壁厚如何变化,相同几何参数的缺陷漏磁场轴向分量变化趋势仍然相同。适当选取提离值,将有助于获得良好的漏磁场信号。 相似文献
6.
基于轴向漏磁检测技术,采用有限元方法结合牵拉试验对管道环焊缝的漏磁场进行分析。通过改变焊缝余高以及焊缝中心处椭球型凹坑缺陷的尺寸,得到了描述漏磁场特征的磁通密度分布曲线。结果表明,焊缝中心无缺陷时,漏磁信号呈典型的增厚型特征,且随余高增加,磁通密度径向分量峰峰值、轴向分量峰谷值均非线性增大;焊缝中心存在椭球型凹坑时,漏磁信号出现复合现象,即表现为外侧焊缝的增厚型与中心缺陷的减薄型漏磁信号的叠加,且随余高增加,焊缝处缺陷的减薄型信号特征减弱。相同缺陷在管壁、熔合区、焊缝中心处的漏磁信号依次减弱,说明同样缺陷在焊缝中心时最不易被检出,该结果与牵拉试验结果一致。 相似文献
7.
8.
9.
采用解析法和有限元法计算了轴向磁化永磁环中心轴上的磁感应强度分布,得到了开口磁环的磁场分布规律。完整磁环中心轴上的磁感应强度不存在径向分量B⊥,只包含轴向分量Bz。磁环开口后,轴向磁场的峰值降低,而径向磁场增加,其中心轴上的合成磁场体现出非轴对称性,不利于其在周期永磁(PPM)聚焦系统中的应用。基于轴向分量Bz和径向分量B⊥的分布特点,设计了新型的PPM系统结构,实现了带开口磁环的PPM系统的轴向周期磁场。实际制备PPM系统的轴向磁场测试结果为上述设计提供了有力支持。 相似文献
10.
采用有限元模拟软件Ansys Electromagnetics Suite中Maxwell 3D模块建立钛合金真空自耗熔炼过程电磁场数学物理模型,分析并掌握熔炼过程中电流、磁场和电磁力相互作用规律,并研究了熔炼电流和搅拌电流变化对磁场及电磁力的影响。结果表明:铸锭中电流均呈向心分布,且集中分布在铸锭上部350 mm范围内;熔炼电流产生切向磁场,搅拌电流产生轴向磁场,两者进行简单耦合;在熔炼电流及其自感磁场的作用下,产生径向和轴向电磁力;该电磁力又在搅拌磁场的作用下发生旋转,产生切向电磁力;随熔炼电流线性变化,磁场切向分量和电磁力的径向和轴向合力均呈线性变化;随搅拌电流线性变化,磁场轴向分量和电磁力径向分量均呈线性变化。 相似文献
11.
12.
13.
14.
15.
16.
17.
18.
19.
The effects of uniaxial stress on the normal (radial) component of the magnetic flux leakage (MFL) signal induced by blind-hole defects for depths of 25%, 50% and 75% of the thickness of the pipe wall were investigated with a pipe wall flux density of 1.24 T. These three defects were on the same surface as the magnetizer and sensor for the MFL signal (near side). A fourth 50% defect was on the pipe wall surface opposite the sensor (far side). Changes of as much as 47% in the MFL signal due to stresses of up to 300 MPa were observed. Increased changes in the stress dependent MFL signal were observed with increasing defect depth. Comparison of the near side and far side 50% defects indicated similar changes in the MFLpp signal as a function of stress, although the shape of the MFL signals was qualitatively different. The stress dependent MFL signal was also investigated for the near side 50% defect for pipe wall flux densities between 0.65 T and 1.24 T. A linear increase in the effects of stress on the MFL signal with increasing flux density was observed. Results demonstrated that the variation of the MFL signal with stress is primarily a bulk stress effect, although the effect of defect-induced stress concentrations upon the various MFL signals investigated could also be observed. 相似文献