CPT管壳在排气炉内炸裂的原因分析

本建立了CPT管壳有限元计算模型，以计算的机械应力和热应力为依据，分析了CPT管壳在排气炉内炸裂的原因，为合理制定在排气过程中升、降温工艺路线，正确设计CPT管壳等提供了参考依据。     

超临界“W”火焰炉氢腐蚀爆管原因分析

针对超临界“W”火焰炉氢腐蚀爆管现象,采用宏观检查和金相检验的方法对水冷壁管爆口进行了检测分析,宏观检查表明爆口附近有多处鼓包、壁厚变薄,金相检验说明了爆口内壁金相组织出现严重的脱碳和沿晶腐蚀裂纹,即高温氢腐蚀。根据水冷壁的材质、超临界水汽特性和水质情况的分析,精处理混床出水氯离子超标是引起此次爆管的一个关键因素。     

艾萨炉炉壳钢板中的缺陷判定

综述艾萨炉炉壳在制造过程中,通过对钢板超声波检测技术、宏观低倍金相检测、力学性能检测、化学成分检测。确定钢板缺陷性质。     

某高压锅炉水冷壁管开裂原因分析

某热电厂高压锅炉在水压试验过程中水冷壁管发生开裂,通过宏观分析、壁厚测量、化学成分分析、硬度测试、金相检验、扫描电镜分析和能谱分析等方法,对水冷壁管的开裂原因进行了分析。结果表明:该水冷壁管是垢下腐蚀氢损伤导致的脆性开裂。水冷壁管发生氢腐蚀,且在腐蚀过程中汽水反应生成的部分原子氢扩散渗入金属内部,与珠光体中的碳化物反应生成甲烷,较大的甲烷分子聚集于晶界而使晶界开裂,在内壁形成沿晶微裂纹,裂纹扩展最终导致水冷壁管发生脆性开裂。     

CPT管壳在排气炉内炸裂的原因分析

本文建立了CPT管壳有限元计算模型 ,以计算的机械应力和热应力为依据 ,分析了CPT管壳在排气炉内炸裂的原因 ,为合理制定在排气过程中升、降温工艺路线 ,正确设计CPT管壳等提供了参考依据     

氨合成塔爆破原因分析

通过系统调查和综合试验与分析,找出了合成塔爆破的原因,系触煤框安放偏斜和长期超压运行,导致了严重的氢腐蚀,酿成了这起巨型爆炸事故。     

35KV变电站电压互感器（PT）炸裂原因分析及解决方案

天津市引滦工程潮白河泵站35KV室内变电站于2003年进行全面升级改造,并于同年年底投人运行。测量用电压互感器（干式）在2007年秋季和2010春季两次出现了高压熔断器熔断,本体炸裂,内部绝缘物连同绕组一同喷出事故。在2007年春季设备清扫时,工作人员将电压互感器由柜内拉出至试验位置,手接触到电压互感器外壳时,感觉温度偏高甚至有些烫手（互感器没有温度测量装置）,但没有意识到问题的严重性。     

V7002罐封头开裂原因分析

国内现有最大克劳斯硫回收装置的V7002罐封头发生开裂,对该罐开裂原因进行了分析。该封头存在三种开裂：容器内硫化氢产生氢原子向钢中扩散并聚集形成氢鼓泡;不同层面上的相邻氢鼓泡裂纹在内压下相互连接,形成氢致开裂,和氢鼓泡同为内部开裂;在内压下鼓泡位置产生拉应力,在拉应力和湿硫化氢环境下发生硫化物应力腐蚀开裂,为外部开裂。介绍了检验方法和通过改善材料和防腐工艺避免开裂方法。     

大型电厂锅炉高负荷区水冷壁管氢腐蚀原因的分析

本文介绍了大型电厂锅炉水冷壁在高负荷区经常发生氢腐蚀爆管的情况,并采用理化、金相等技术手段,进行分析,指出了其共性特征和形成机理,在此基础上,提出了相应的防治措施与建议。     

某发电公司2号炉水冷壁高温腐蚀原因分析及处理措施

在2008年石门电厂#2机组大修锅炉本体检修中,发现水冷壁后墙及右墙高负荷区存在区域性腐蚀现象,本文就此问题展开探讨,分析其原因,提出防范措施。     

1Cr18Ni9Ti钢炉管开裂原因分析

采用金相检验、力学性能试验、铁磁相含量测定、断口及能谱分析等方法对1Cr18Ni9Ti钢炉管的开裂原因进行分析。结果表明：开裂炉管的内壁裂纹为连多硫酸应力腐蚀开裂,而外壁裂纹为硫化物促进下的氯化物应力腐蚀开裂。并提出了预防炉管开裂的建议。     

60Si2Mn钢壳体裂纹原因分析

目的查找某产品60Si2Mn钢关键零部件壳体,在冲压工序和超声波水浸探伤工序中,壳体底部存在裂纹疵病的原因。方法通过疵病部位宏观和微观观察、金相组织检查和验证试验等,检查壳体裂纹性质和原因。结论生产该壳体的原材料存在严重偏析现象,使壳体在热加工加热时,组织向奥氏体转变过程也产生差异,由于感应加热的时间相对较快,且感应加热时,钢材内外受感应磁场电流的不同大小的影响,内外组织变化产生不均匀性,导致在冲压过程中变形不一致,是壳体底部裂纹产生的原因。采取对壳体放慢加速度,局部回火改为整体退火等措施,能有效控制裂纹的产生。经过500发生产验证,结果未发现裂纹疵病产生。     

316L不锈钢人孔盖板爆裂原因分析

通过化学成分分析、宏观与微观检验、腐蚀产物分析等方法,对316I。不锈钢人孔盖板发生爆裂的原因进行了分析。结果表明：人孔盖板爆裂是由应力腐蚀引起的。造成应力腐蚀的原因是采用冷冲压成型的球形人孔盖板具有较大的残余拉应力,而其工作环境中也存在周期性变化的工作应力。     

SCC of Stainless Steel Furnace Tubes in a Heating Furnace

Some furnace tubes made of the austeniticstainless steel 1Cr18Ni9Ti for heating crude oil ex-hibited leakage and were on fire in a refinery.Cor-rosion failure analysis was conducted to explore thecause of failure.Macro-and microexamination in-dicated the failure to be stress corrosion cracking bychloride and sulphide with cracks initiating on theinner surface in weld or heat affected zone.Veri-fying tests demonstrated that the cracks occurredduring operating period.The cause of failure wasrelated to the critical situation of the refinery:lackof desalination equipment,lots of steam with liquidfilm on inside tube walls owing to mixing crude oilwith a great amount of water,increasing decompo-sition of inorganic salts and lowering the tempera-ture in furnace tubes.     

轧钢加热炉炉底管开裂原因分析

采用宏观检验、化学成分分析、力学性能测试、金相检验等方法对轧钢加热炉炉底管产生开裂的原因进行了分析。结果表明：炉底管的开裂是由于原材料本身热处理不当产生魏氏组织和晶粒粗大,降低了钢的韧性和伸长率,在应力的作用下发生开裂。     

某超临界机组锅炉过热器管爆管原因分析

通过化学成分分析、力学性能测试、宏观和微观检验等手段对某电厂末级过热器T91钢管爆裂的原因进行了分析。结果表明:爆管具有短时超温运行的特征,爆口附近发生明显的塑性变形,材料显微组织老化严重,力学性能显著下降。导致爆管超温运行的原因可能是两异径管接头处焊瘤和管内壁剥落的氧化皮在下弯头处堆积造成高温蒸汽堵塞,从而引起管壁局部短时超温。     

H68黄铜弹壳开裂原因分析

通过化学成分分析、裂纹宏观和微观检验、显微硬度测试与微区成分能谱分析等方法,分析了H68黄铜弹壳开裂失效的原因。结果表明：材料本身存在冶金缺陷β相偏析与零件收口处退火不良是造成弹壳开裂失效的原因。     

超临界锅炉高温过热器T91钢管爆管分析

通过化学成分、显微组织、力学性能、硬度和内壁沉积物检查等手段对某电厂超临界锅．炉高温过热器出口T91钢管爆裂的原因进行了分析。结果表明：由于该钢管内壁氧化皮脱落堆积,管内蒸汽流通面积减小,造成了钢管过热,从而引起了钢管在薄弱区域爆裂失效。     

钻杆接头断裂原因分析

通过断口分析、金相检验、化学成分分析和力学性能测试等方法对钻杆接头断裂原因进行了分析。结果表明:钻杆接头在使用过程中受到了环境中硫化氢的腐蚀,发生了硫化氢应力腐蚀开裂,随着裂纹扩展最终导致断裂。