锦屏一级水电站左岸1885m高程以上边坡开挖施工布置

锦屏一级水电站双曲拱坝最大坝高305m,坝顶以上边坡最大开挖高度220m,地处典型"V"字型河谷,岸坡陡峻施工场地狭窄,施工辅助设施布置困难。本文主要从施工风水电、施工道路、集碴平台和挡碴墙的布置等方面,介绍了锦屏一级水电站左岸1885m高程以上的边坡开挖施工。     

锦屏一级水电站左岸1885m高程以上开挖工程施工规划

锦屏一级水电站双曲拱坝最大坝高305m，坝顶以上边坡最大开挖高度220米。典型“V”字型河谷，岸坡陡峻施工场地狭窄，施工辅助设施布置困难。本文主要从施工风水电、施工道路、集碴平台和挡碴墙的布置，边坡开挖施工规划和方法等方面介绍了锦屏一级水电站左岸1885m高程以上边坡开挖施工。     

锦屏一级水电站左岸1885m高程以上高边坡开挖

锦屏一级水电站左岸1 885m高程以上边坡开挖的最大开挖高度220m,自然边坡陡峻,为典型的深切"V"形河谷,施工道路布置困难。本文主要介绍了边坡开挖施工中开挖分区和分层分块、临时施工道路的布置等施工方法。     

锦屏一级高拱坝边坡开挖支护设计——左岸拱肩槽1885m高程以上边坡

介绍了锦屏一级高拱坝左岸1885m高程以上边坡开挖支护所采用的深层支护和浅层支护薅类处理措施,同时,配合两类边坡处理措施,对边坡进行预灌浆和对马道用锚杆束进行锁口等综合处理措施,较好地解决了锦屏一级左岸1885m高程以上复杂边坡开挖的稳定问题。     

锦屏一级水电站坝肩高陡边坡开挖施工技术

锦屏一级水电站左岸高陡边坡地质条件复杂,通过对边坡开挖、支护技术的研究,加强了开挖与支护工序的协调推进,有效加快了开挖施工进度。开挖过程中分区、分块由外向里推进,平行流水作业,在开挖边坡外边线时,采取定点推渣下江,河床出渣的施工方式,有效解决了高陡边坡开挖施工下渣与基坑出渣的矛盾。施工过程中浅层支护紧跟开挖工作面,深层支护快速跟进,加强支护与开挖工序的协调推进,确保了工程安全。安全监测分析表明,在开挖过程中,边坡存在应力释放及变形,但是随着边坡的下挖以及支护施工的迅速完成,总体趋于收敛。     

锦屏一级电站左岸拱肩槽边坡开挖数值模拟分析

锦屏一级水电站左岸拱肩槽边坡岸坡陡峻,坡体岩性较差,断层、层间挤压错动带、顺坡卸荷裂隙和深部裂隙发育.拱肩槽边坡开挖在一定程度上切除了维持边坡稳定的部分外围岩体,从而对工程边坡及上部变形拉裂岩体的稳定性产生了不利影响.选择拱肩槽II1.II1,剖面,采用弹塑性有限元法对拱肩槽边坡的开挖进行数值模拟,分析了工程边坡的稳定性,并对初拟的"逐层开挖,边挖边锚"施工步骤的合理性进行了评价,提出了若干对工程建设具有一定指导意义的建议.     

锦屏一级水电站左岸坝头边坡加固措施施工时序研究

锦屏一级水电站左岸坝头边坡整体稳定主要受由f42—9断层、煌斑岩脉（x）、近SN向一系列陡倾角深部裂缝（以SL44-1为典型代表）组合而成的变形拉裂体控制,地质条件复杂。边坡整体稳定分析成果表明,边坡完全开挖完成时,需要采用“锚索＋三层抗剪洞”的支护方案才能维持边坡持久状况的稳定。由于现场施工进度滞后,锚索及抗剪洞施工严重滞后于边坡开挖,工程面临停工风险。本文依据边坡施工期稳定控制标准,从研究边坡不同支护情况下可能下挖的最低高程入手,采用三维刚体极限平衡法、三维弹塑性有限元法、三维有限差分法等多种分析方法,对边坡施工期稳定性进行分析,并根据分析结果,提出了合理的边坡加固措施施工时序,有效降低了工程停工的风险。     

锦屏一级水电站运行期左岸边坡稳定性分析

锦屏一级水电站左岸边坡深部变形在水库蓄水前后变化趋势基本一致,进入运行期后变形仍未收敛,需持续关注边坡的变形和稳定性。通过对锦屏一级水电站左岸边坡运行期深部变形各种监测成果的历年变形值进行比较,分析了左岸边坡运行期的变形规律和变形收敛情况,评价了左岸边坡的稳定性;针对石墨杆收敛计与谷幅变形进行对比分析,验证了谷幅和石墨杆观测的可靠性,论证了谷幅和石墨杆成果的可靠性和准确性。研究结果表明:左岸边坡变形虽未收敛,但变形速率呈下降趋势。     

锦屏一级水电站左岸边坡变形监测及机制分析

针对锦屏一级水电站左岸边坡的持续变形现象,以左岸边坡的地质结构为基础,通过表面变形监测与深部变形监测相结合的综合监测手段,对其变形机制进行分析。研究结果表明,其整体的变形机制可概括为"上部持续倾倒—深部张裂—表部锁固体松弛—下部与坝体协调"。开口线以上自然边坡倾倒变形体的持续变形主要受砂岩、板岩软硬互层以及浅表部卸荷作用控制,还受下部坡体变形调整向上累积效应的影响。左岸边坡深部变形主要是受坡体深部裂缝区的持续拉张变形及断层f_42-9和煌斑岩脉X所体现的非滑移式拉裂松弛变形影响,而且强支护的群锚效应明显强化、深化了对变形的作用。开口线以下人工开挖支护边坡的持续变形原因是锚墙锁固的部分坡体浅表部出现整体性侧向松弛卸荷变形。标准蓄水位附近的坡体受库水浮托力的影响较大,而抗力体边坡在蓄水之后则受到坝肩推力的影响而产生压密和抬升的周期性变化特征。     

锦屏一级水电站进水口布置及边坡优化设计

锦屏一级水电站进水口处普斯罗沟沟口地形为近直立的陡坡,随着勘探工作的深入,勘测资料的充实,对进水口结构布置及其边坡进行了优化设计。优化调整后,进水塔前缘宽度缩窄了12 m,引渠内测边坡坡脚线也随之外移12 m,引渠边坡坡比优化为1∶0.18,由此边坡高度减小约100 m,降低了施工难度。优化设计中采用的"弱开挖,强支护"以及边坡动态设计原则,可供其他深切河谷高陡边坡河流段岸塔式进水口设计时参考。     

锦屏一级水电站大坝右岸高边坡预裂爆破施工

较为详细的介绍了预裂爆破技术在锦屏一级水电站右岸高边坡开挖中的应用情况,总结了开挖中预裂爆破的经验和成果.     

溪洛渡水电站左岸进水口高边坡预裂爆破施工与质量控制

溪洛渡水电站左岸进水口明挖工程施工地形复杂,地势陡峭,最大施工边坡高约170m,其中34m开挖高度为直立边坡,中间未设马道,施工难度大。通过采用深孔预裂(最大一次预裂高度33.57m)技术,施工中严格控制钻孔质量,执行“定人、定位、定钻机”的方式和定距检测钻进方向,爆破炮孔残痕率达93%以上,取得了很好的效果。     

溪洛渡水电站左岸导流洞洞身中、下层开挖施工

介绍了在溪洛渡水电站左岸导流洞中、下层开挖施工中成功运用预裂爆破、梯段爆破、光面爆破的情况,包括爆破方案的选择、爆破参数的试验选择,预裂爆破、梯段爆破、光面爆破的施工方法等。     

锦屏水电站料场边坡变形特征与破坏机制分析

锦屏一级水电站大奔流料场高边坡断层及结构面发育,开挖高度巨大,边坡变形特征及破坏机制十分复杂。在工程地质分析的基础上,采用数值计算,分析了边坡变形特征、破坏机制,评价了边坡稳定性。研究表明:边坡开挖变形以卸荷回弹为主,竖向变形大于水平变形,层间错动带及陡倾断层错动变形较大;浅部的层间错动面多处于剪切极限状态和不连续张开状态;边坡局部存在塑性破坏区,主要分布于薄层砂板岩、剪切错动带及坡体浅表,以拉伸破坏为主,少量剪切破坏;边坡潜在破坏机制为溃屈破坏。开挖后的边坡安全系数满足规范要求。     

龙头石水电站特大洞室开挖施工技术

龙头石水电站导流洞及泄洪洞洞室均为特大洞室,隧洞地质情况复杂,工期紧且不同部位施工和不同工序施工干扰严重,现场施工组织的合理性是施工成功的关键.洞室采用上、下半洞开挖的施工方法,且上半洞开挖又采用左右半洞开挖的施工方法.对龙头石水电站泄洪洞特大洞室的开挖施工技术进行了总结,希望能为同类工程施工提供一定的参考经验.     

溪洛渡水电站右岸导流洞堵头段开挖施工技术

溪洛渡水电站左、右岸各布置3条导流洞,以6号导流洞堵头段的上层开挖为例。介绍开挖施工技术。     

官地水电站主体工程施工规划探讨

施工规划是工程进入实施阶段重要的设计文件之一。结合官地水电站的具体情况,提出工程分标方案和工程分阶段实施计划,对各标施工方案、施工工厂设施、场地布置、土石方调运等内容进行了规划,提出了符合工程特点的施工规划方案。实践证明,官地水电站施工规划科学、合理,取得了良好的效果。     

官地水电站主体工程施工规划探讨

施工规划是工程进入实施阶段重要的设计文件之一。结合官地水电站的具体情况,提出工程分标方案和工程分阶段实施计划,对各标施工方案、施工工厂设施、场地布置、土石方调运等内容进行了规划,提出了符合工程特点的施工规划方案。实践证明,官地水电站施工规划科学、合理,取得了良好的效果。     

锦屏一级水电站左岸抗力体爆破开挖振动监测总结

根据锦屏一级水电站左岸抗力体处理开挖的特点,在实测质点振动速度和宏观调查等手段的基础上,提出了爆破对排水洞、帷幕洞、置换洞、置换斜井影响沿其振动最大方向振动传播规律的经验公式,以及保证爆破对相邻洞新浇混凝土的影响满足要求的措施。实验结果表明,坝基排水洞的振动控制是重点,最大单段药量以及掏槽孔轴向与洞轴向夹角适当,并在合理安排相关部位开挖与支护时段的情况下,就可以满足相应的安全控制标准,但为安全起见,仍应从严控制最大单段药量。此外,还对爆破振动的控制以及影响振动峰值大小的因素等进行了进一步的分析,可供类似工程开挖参考。