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一、前言 飞机起落架选用的GC-4(40CrMnSiMoA)钢,在生产中经常产生焊接缺陷,为了保证飞行安全,运用断裂力学方法对GC-4钢焊接起落架进行了寿命计算。 本文为补充GC-4钢焊接起落架的疲劳分析工作,提供GC-4钢焊接起落架寿命计算中所需的疲劳试验数据。给出焊接圆筒弯曲条件下的S-N曲线,对试验结果采用了两种方法进 相似文献
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高强度钢零件加工时的脱氢方法 总被引:1,自引:0,他引:1
钢中的氢是影响物理性能和力学性能的有害元素.氢与拉应力共同作用时,在零件加工或使用中存在着氢脆及氢裂的危险性. 零件的化学成份、组织、强度、受力状况,几何形状、残余应力分布、氢的存在形态、内部缺陷性质及使用环境不同,氢脆及氢裂的敏感性也各不相同.零件内部含氢量越高,氢脆及氢裂的倾向性越大;零件强度水平性越高,应力集中系数越大,氢脆及氢裂所需的临界氢浓度和临界应力越低.大量的试验及故障分析中发现,高强度钢即使含氢量低于1ppm时,也会导致氢脆及氢裂,因此降低含氢量就显得格外重要. 要降低高强度钢零件中的含氢量,首先必须选用含氢量低的原材料,其次在加工时应尽量减少吸氢,选用少吸氢或不吸氢的工艺条件.但在实际生产中,零件的焊接,热 相似文献
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研究所用钒合金试样为V-6W-2.5Ti及V-4Cr-4Ti合金,并且通过气相渗氢,改变合金的氢含量。测试了合金在不同拉伸应变速率下的强度和恒载荷作用下合金的变形及试验前后合金含氢量的变化。研究结果表明,合金的氢致硬化效果明显,强度随拉伸应变速率的升高而增加。发现合金在拉应力和室温条件下,就存在氢释放行为及在高应力作用下的蠕变行为,并因此影响合金的力学性能和变形特征。 相似文献
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本文在选定的应变速率下.用SSRT法研究了不同热处理状态下40Cr钢的氢脆(HE)敏感性,通过对渗氢试样在介质中与未渗氢的原始状态试样在空气中机械性能的比较,以及用扫描电镜分析断口,得到一些结论。 相似文献
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对以针状铁素体为主的X80管线钢进行不同工艺的热处理,分别得到具有多边形铁素体组织或板条马氏体组织的试样。研究了显微组织对不同试样在饱和H_2S环境中的氢致裂纹(HIC)敏感性和氢渗透行为的影响。结果表明:具有不同显微组织的X80钢其HIC敏感性从大到小的排序为:1水淬处理的板条马氏体组织试样,2空冷处理的多边形铁素体组织试样,3原始针状铁素体组织试样;氢在材料中的捕获效率是影响材料HIC敏感性的主要因素之一,渗氢通量J_∞、氢扩散系数D_(eff)越低,氢捕获效率越高,管线钢的氢致裂纹敏感性越高。 相似文献
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采用脉冲单电源等离子渗金属技术,在Q195钢表面进行铬镍共渗工艺。利用X射线衍射仪、扫描电子显微镜(SEM)及能谱仪(EDS)分析了铬镍共渗层的表面相组成、表面微观形貌和表面成分。采用电化学测量仪测定铬镍共渗层分别在1mol/L H2SO4、1mol/L HNO3溶液中的极化曲线,研究其腐蚀形貌,并与未处理的Q195钢试样进行对比分析。结果表明,铬镍共渗层的主要相成分为Fe-Cr-Ni固溶体;铬镍共渗层的表面呈上凸的胞状组织,排列致密;表面成分的相对含量为Cr 16.14%、Ni 48.16%、Fe 35.7%(质量分数)。在HNO3溶液中,未处理的Q195钢试样表面为严重的面腐蚀,铬镍共渗层表面几乎未被腐蚀,后者比前者的耐蚀性提高了658倍;在H2SO4溶液中,未处理的Q195钢试样表面为严重的点蚀,而铬镍共渗层表面状态良好,后者比前者的耐蚀性提高了90倍。铬镍共渗层耐硝酸腐蚀性能优于耐硫酸腐蚀性能。 相似文献
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采用模拟试验的方法,对试样的铀床进行了重复的吸氢-释氢试验。通过测定已知密度标准试样(铀床壁为不锈钢)的CT值,建立CT值和密度之间的线性关系,测定铀床内铀氢化物的CT值,得到其不同截面的密度分布曲线。 相似文献
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《材料研究学报》2015,(7)
研究了稀土氯化物CeCl3添加量对H13钢固体渗硼层截面形貌、显微硬度、表面粗糙度以及相组成的影响,以及稀土催渗辅助渗硼H13钢的高温摩擦磨损性能。结果表明:添加2.5%和5%的稀土显著提高渗硼层厚度、显微硬度与致密性,但是表面粗糙度略有提高;10%稀土渗硼试样的渗层最厚,但是其显微硬度、致密性明显下降,表面粗糙度提高;稀土辅助渗硼层中除Fe2B相外还出现了(Fe,Cr)2B相;与不加稀土渗硼试样相比,5%稀土渗硼试样的渗层磨穿时间约增加一倍,磨损率降低21%;5%稀土渗硼试样磨损率比未渗硼H13钢降低了61%,并且也低于10%稀土渗硼试样。因此,加入5%稀土催渗辅助渗硼H13钢的高温耐磨损性能较优。 相似文献
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氢对低合金钢上不锈钢堆焊层性能的影响(英文) 总被引:3,自引:0,他引:3
本工作研究了高温高压氢 (35 0℃ ,2 5 MPa H2 ) ,对国产氢反应器壁 30 9L 和 34 7L 不锈钢堆焊层性能的影响 .结果表明 :未经热渗氢的原始试样 ,无论是光滑试样还是缺口试样 (除缺口开在 30 9L 区域试样外 ) ,均断裂在 34 7L 区域内 .而经热渗氢后 ,无论起裂于 2 (1/4 ) Cr- 1Mo和 30 9L 熔合线 ,还是 30 9L 和34 7L的熔合线处 ,最后都断在 30 9L区域内 .这是因为热渗氢使 30 9L和 34 7L的断裂应力 ,分别从 885 MPa降至 478MPa和从 799.9MPa降至 5 6 4MPa,它们的氢脆系数分别为 86 .8%和 80 .9% .SEM断口分析结果与上述结论一致 相似文献
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黄秀华 《中国计量学院学报》1993,(2)
本文介绍了16Mn钢和2 1/4Cr-1Mo钢[注1]在人造海水中的自腐蚀电位和析氢电位的测量原理和方法。在实验中用怛电位仪测量不同试样的自腐蚀电位和析氢电位;研究了温度对试样自腐蚀电位的影响;不同热处理方法对试样自腐蚀电位和析氢电位的影响。 相似文献
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本文研究了 10钢在 H2 SO4溶液和 Na Cl溶液中渗氢后 ,在不同应变速率下其氢脆敏感性 .结果表明 :在 H2 SO4溶液中渗氢后 ,10钢具有明显的氢脆特征 ,应变速率从 3.33× 10 -1.sec-1~ 3.33×10 -6 .sec-1范围内 ,截面收缩率Ψ从 35 .36%降至 18.35 % ;延伸率δ从 2 9.34 %降至 14 .95 % ,10钢显示出最大的氢脆敏感性 相似文献
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试验数据的统计处理和误差分析——第八讲 力学性能试验中最少试样个数的确定 总被引:2,自引:1,他引:1
凌树森 《理化检验(物理分册)》2001,37(12):544-548
1 前言在力学性能的试验设计中 ,一个很重要的很实际的问题是如何合理地确定试样的个数 ,或者说某项力学性能试验最少需要几根试样 ?在力学性能试验数据处理过程中 ,也会碰到同样的问题 ,某项力学性能指标做了 5根试样的试验 ,根据处理的结果要问这 5根试样够了吗 ?例如 ,对于一般的钢材来说 ,其抗拉强度试验用 5根试样已足够了 ,其实除了铸钢和超高强度钢之外 ,其他匀质的钢材用 3根试样就可以了。然而对纤维复合材料的抗拉试验来说 ,5根试样也许会不够 ,这是因为它的分散性比钢材来得大。又如 ,在测定疲劳P S N曲线的试验中 ,要选定不… 相似文献
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为了减少铜锡合金电镀过程中的渗氢,在调质处理钢上直流电镀和脉冲电镀铜锡合金,采用Devanathan装置原位测氢,研究了2种电镀工艺及工艺参数对电镀铜锡合金过程中渗氢行为的影响。结果表明:直流电镀时,随着电流密度的增加,稳态渗氢电流密度和渗氢量增加;脉冲电镀工件表面可扩散氢浓度较低,渗氢量较小;脉冲频率和占空比对脉冲电镀铜锡合金中稳态渗氢电流密度和渗氢量影响显著,当平均电镀电流密度为5 A/dm2时,脉冲频率为1 500 Hz,占空比为35%时,稳态渗氢电流密度最小,约为1.5μA/cm2,渗氢量最小,约为2.9 mL,较直流电镀降低了72%。 相似文献
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利用流体法研究了对45钢铁素体及奥氏体作氮碳共渗处理的工艺;为便于比较,同时对45钢进行了淬火+低温回火处理。通过金相观察,显微硬度和X射线衍射分析,测定了两种氮碳共渗系数及耐磨性能,并使用轮廓仪测定了试样表面的粗糙度。结果表明,奥氏体氮碳共渗后试样表面的化合物层由两层组成,表层为Fe3N次表层为富含氮、碳的马氏体及奥氏全;而经铁素体氮碳共渗处理的试样,其表面的化合物层只有一层(由Fe3N及少量的 相似文献
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16Mn钢在H2S溶液中的脆断敏感性 总被引:7,自引:0,他引:7
采用慢性变速率拉伸实验(SSRT)、扫描电镜及电化学渗氢技术研究了H2S浓度、电位对16Mn钢在H2S溶液中脆断敏感性的影响,结果表明:16Mn钢在H2S溶液中的断裂是一种氢脆控制的断裂,随H2S浓度(N)增大,应力腐蚀断裂的机理从韧性转变的脆性;16Mn钢片在H2S溶液中的稳态渗氢电流值IH和H2S浓度(N)满足IH=8.525×N^0.7249;IH受温度的影响主要表现在氢在16Nn钢中的扩散 相似文献