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应用SEM,EDS及X射线衍射等方法分析研究了高镍铬含氮奥氏体型耐热钢Cr30Ni20NRE在长期高温渗碳环境运行中的蜕变。试验结果表明,长期在高温条件下服役,铸态Cr30Ni20NRE耐热钢中沿奥氏体晶界的珠光体首先融入奥氏体;长期高温单边渗碳形成大量富铬碳化物,促使镍富集并起泡形成瘤状物,催化含碳气体的分解;表层瘤状物使辐射管表层疏松,表面积扩张,加快了碳向基体的渗入,提供了碳化物持续长大的条件,并引起沿碳化物周边开裂和奥氏体基体严重萎缩;合金元素的重新分布造成主合金元素铬和镍产生两极分化,镍和硅的富集促使石墨化,与侵入的氧形成内部氧化空洞和膨胀疏松,最终导致构件穿孔失效。因此,对高温渗碳环境中长期使用的高合金耐热钢,迎渗碳面的抗渗碳性能和其内壁面的抗氧化性能十分重要。 相似文献
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根据NB/47014-2011附录D的标准规定要求,对奥氏体耐热钢管壳式换热器TP316L管材与S31603板材的焊接进行了焊接工艺试验,该焊接工艺试验采用GTAW焊接方法,选用含碳量及杂质含量较低的H03Cr19Ni12Mo2Si实心焊丝,采用相应的焊接工艺措施进行施焊。并对焊后的焊接接头进行外观检验、金相检验及角焊缝的厚度检验,确定了满足奥氏体耐热钢换热管与管板焊接接头性能的GTAW焊接工艺。 相似文献
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用菊池衍射测定M7C3碳化物与奥氏体间的位向关系 总被引:1,自引:0,他引:1
用菊池衍射测定相间位向关系新技术对一种白口铸铁中M7C3型碳化物的晶体学进行了研究。结果表明,在这一材料中至少M7C3型碳化物属于正交晶系,而非一般认为的六方晶系。发现了三种M7C3型碳化物与奥氏体间的位向关系。它们是:(151)C∥(111)A,「101」C∥「101」A和(311)C∥(111)A,「011」C∥「011」A以及(241)C∥(111)A,「112」C∥「101」A。应用最近提 相似文献
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采用表面电解活化助镀技术在渗碳炉辐射管用CrNiNRE奥氏体耐热钢表面进行了热浸扩散渗铝试验研究.应用SEM电镜和能谱分析及显微硬测试等方法分析CrNiNRE耐热钢热浸扩散渗铝层的成分、组织和形貌.试样经电解活化助镀后,在735℃铝浴中浸镀5min,获得了良好的热浸镀铝过渡层.以NH4Cl为活化剂,添加少量CeO2稀土混合物,在960℃密封扩散6h,随炉冷却,在耐热钢表面获得了结合良好的扩散渗铝层. 相似文献
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对3Cr13不锈钢进行气体渗碳和高温脱碳处理,探究了M_7C_3型碳化物与M_(23)C_6型碳化物之间的转变关系,揭示了C在碳化物转变过程中起到的作用。结果表明:经过渗碳处理后不锈钢的组织中都出现了碳化物,碳化物的数量随着渗碳时间的延长而增加,而脱碳之后碳化物的数量明显减少。进行EDS分析后发现,不锈钢中存在一个特别的区域,在该区域两侧出现了碳含量差异很大,而铬含量几乎相同的碳化物。进行XRD剥离试验后发现,这个区域其实是M_7C_3与M_(23)C_6碳化物转变区,且脱碳之后该区域到渗碳表层的距离变小,说明在固态扩散条件下M_7C_3与M_(23)C_6碳化物之间的转变主要受碳含量的控制。 相似文献
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某电厂600MW超超临界机组凝汽器不锈钢新管发生腐蚀泄漏.通过宏观形貌检查,金相组织观察,母材材质分析,腐蚀产物检测等手段分析其腐蚀的原因.结果表明,失效不锈钢管是由于外壁受到氯离子污染而发生点蚀穿孔,其氯离子源自包装塑料薄膜.并提出整改建议. 相似文献
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介绍了热轧无缝钢管孔型控制用导板目前的主要问题,重点进行了实际生产中的失效分析,给出解决问题的基本思路. 相似文献
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18Cr2Ni4WA渗碳钢的热处理工艺研究 总被引:3,自引:0,他引:3
介绍了18Cr2Ni4WA钢渗碳时的碳势控制、渗碳后的高温回火和淬火工艺。该钢渗碳后于670℃回火两次是消除渗碳层中残余奥氏体的最有效方法。渗碳采用不同温度淬火可满足18Cr2Ni4WA钢零件不同的心部硬度要求。 相似文献
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对20CrMnMo钢制动密封轴渗碳后开裂原因进行了失效分析,指出了造成开裂的原因,并提出了防止开裂的办法。 相似文献