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铸态QT450—10球墨铸铁熔炼过程控制 总被引:2,自引:0,他引:2
为了满足机车、车辆对制动机阈体零件强韧性能的要求,对铸态QT450-10球墨铸铁熔炼过程中化学成分的选择、球化处理、复合孕育处理以及处理后铁波停留时间等方面进行了控制.经测试,所得材料的力学性能超过了GB1348-88标准中对QT450-10的要求,金相组织也符合厂家标准. 相似文献
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河北省泊头市是全国闻名的“铸造之乡”,具有1300多年悠久的铸造历史。全市目前拥有700多家铸造企业,3万产业工人,年生产能力150万吨。泊头市天利达机械责任公司是采用(FMC)法生产大型铸件的铸造企业,该企业2005年采用此工艺曾生产了单件重量为42吨的机床床身,在相关刊物上和全国实型铸造年会上进行了发表,受到了同行业的关注。本企业于2006年又铸造了单件重量为26吨的大型球墨铸铁机床卡盘,现将其“熔炼工艺设计及球化和孕育处理的技术控制”的技术总结供同行参考。 相似文献
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本文探索QT700—2球墨铸铁的生产工艺及技术,在强化孕育处理、细化石墨球、减少渗碳体、击碎分散磷共晶的前提下,试验锰 铜、锰 铜 铬、锰 铜 钼、锰 铜 锑合金化对基体的强化作用,最终选择“锰 铜 锑”的合金化方法,稳定地达到了QT700—2牌号的要求。 相似文献
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根据大断面球墨铸铁件的特点,针对其熔炼生产中出现石墨漂浮、碎块状石墨、球化衰退等一系列问题,提出了改善和消除大断面球墨铸铁缺陷的有效和常用解决办法。分析认为:通过原材料选择、化学成分确定、球化孕育处理工艺等熔炼过程的质量控制,可以稳定生产出高品质的大型及特大型球墨铸铁件。 相似文献
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论述了大型风电球墨铸铁件的熔炼方法:选择优质高纯生铁,原材料中S、P及有害元素含量越少越好;采用冲入法进行球化处理,孕育剂必须具有较强的抗衰退能力,并进行2次孕育;通过高温退火热处理保证超标的珠光体转变为全铁素体基体,以满足低温冲击韧性的要求。 相似文献
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冲天炉烙烁琢墨铸饫与电炉熔炼相比有一些特点和难点,主要是出炉温度不易控制、稳定性差、原铁液含S等杂质高,以及与其他牌号的铁液区分不明显,存在交接铁液准确判断和处理等问题.这些特点也是生产铸态球墨铸铁的难点. 相似文献
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《铸造技术》2016,(9):1903-1907
为了探寻水平连铸QT500-7球铁型材抗拉强度及伸长率的最优等温淬火工艺,运用正交试验方法研究了奥氏体化温度、奥氏体化时间、等温淬火温度以及等温淬火时间对等温淬火球墨铸铁型材(ADI)力学性能的影响。结果表明,影响连铸ADI抗拉强度的主要因素为等温淬火温度;影响伸长率的主要因素为等温淬火温度和等温淬火时间,其中等温淬火温度最为重要。随等温淬火温度升高,高碳奥氏体体积分数增大,铁素体体积分数减小,且铁素体和高碳奥氏体变得粗大,导致ADI抗拉强度下降,伸长率提高。连铸球铁QT500-7型材在880℃/60 min奥氏体化+280℃/150 min等温淬火后,抗拉强度可达1 580 MPa;在960℃/120 min奥氏体化+360℃/125 min等温淬火时,伸长率为11.9%。 相似文献
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采用中频感应电炉熔炼,选取鞍山本地生铁、重稀土球化剂和钡硅铁孕育剂等原材料,生产出铸态铁素体和珠光体混合基体的球墨铸铁.生产实践及试验表明,在给定工艺条件下,材质成分及打箱时间的控制,对铸态下稳定地获得球铁的期望组织和性能至关重要.打箱时间控制在16,~21h的条件下,可以有效控制伸长率在7%.~12%范围内,以适量Cu进行合金化,可有效控制球铁珠光体比例.同时,还给出了台车铸态球铁生产中相应的具体成分、球化和孕育工艺. 相似文献
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李蒙 《中国铸造装备与技术》2009,(2)
为使球铁铸态性能达到QT550-7要求,进行了以下试验:①通过选用合理的化学成分,采用冲天炉与电炉双联熔炼工艺,进行两次脱硫获得高温低硫原铁液;②使用盖包法球化处理工艺,以获得较高的球化率;③选用低稀土球化剂,采用含Sb、Ba的孕育剂,以获得恰当的珠光体和铁素体比例. 相似文献