QT500-7球墨铸铁熔炼过程控制

从QT500-7性能指标出发,对其熔炼过程中化学成分的选择、原材料选择、熔炼工艺、球化处理及孕育处理、质量检测等方面进行了分析说明.提出合理的成分配比、熔炼、球化及孕育处理工艺.经检测,所得材料的力学性能达到了QT500-7的要求,金相组织符合GB\T9441-2009规定.     

铸态QT550-5球墨铸铁熔炼过程控制

从QT550-5球墨铸铁材质的要求出发,对铸态QT550-5球墨铸铁熔炼过程中化学成分的选择、铸造工艺、原材料选择、熔炼工艺、球化处理、孕育处理、质量检测等方面进行了分析说明。提出合理的成分配比、熔炼、球化、孕育处理工艺。经检测,所得材料的力学性能达到了QT550-5的要求,金相组织符合标准。     

铸态QT450—10球墨铸铁熔炼过程控制

为了满足机车、车辆对制动机阈体零件强韧性能的要求,对铸态QT450-10球墨铸铁熔炼过程中化学成分的选择、球化处理、复合孕育处理以及处理后铁波停留时间等方面进行了控制.经测试,所得材料的力学性能超过了GB1348-88标准中对QT450-10的要求,金相组织也符合厂家标准.     

铸造26吨QT500-7大型球墨铸铁件熔炼工艺设计及球化和孕育处理的技术控制

河北省泊头市是全国闻名的“铸造之乡”，具有1300多年悠久的铸造历史。全市目前拥有700多家铸造企业，3万产业工人，年生产能力150万吨。泊头市天利达机械责任公司是采用（FMC）法生产大型铸件的铸造企业，该企业2005年采用此工艺曾生产了单件重量为42吨的机床床身，在相关刊物上和全国实型铸造年会上进行了发表，受到了同行业的关注。本企业于2006年又铸造了单件重量为26吨的大型球墨铸铁机床卡盘，现将其“熔炼工艺设计及球化和孕育处理的技术控制”的技术总结供同行参考。     

铸态QT700-2球墨铸铁的生产性工艺试验

本文探索QT700—2球墨铸铁的生产工艺及技术，在强化孕育处理、细化石墨球、减少渗碳体、击碎分散磷共晶的前提下，试验锰 铜、锰 铜 铬、锰 铜 钼、锰 铜 锑合金化对基体的强化作用，最终选择“锰 铜 锑”的合金化方法，稳定地达到了QT700—2牌号的要求。     

大断面球墨铸铁的熔炼质量控制

根据大断面球墨铸铁件的特点，针对其熔炼生产中出现石墨漂浮、碎块状石墨、球化衰退等一系列问题，提出了改善和消除大断面球墨铸铁缺陷的有效和常用解决办法。分析认为：通过原材料选择、化学成分确定、球化孕育处理工艺等熔炼过程的质量控制，可以稳定生产出高品质的大型及特大型球墨铸铁件。     

铸态QT500-7的生产控制

针对铸件结构、尺寸特点,选择适当的化学成分,使用球铁专用浇包,加强球化处理过程控制,稳定生产出符合技术要求的铸态QT500-7薄壁小型球墨铸铁件。     

铸态高韧性球墨铸铁的生产

通过选择适当的化学成分,严格执行各道工序的工艺规程,及时解决生产中出现的问题,生产出合格的铸态球墨铸铁。     

铸态高韧性球墨铸铁的生产

通过选择适当的化学成分,严格执行各道工序的工艺规程,及时解决生产中出现的问题,生产出合格的铸态球墨铸铁.     

大型风电球墨铸铁件的熔炼技术

论述了大型风电球墨铸铁件的熔炼方法:选择优质高纯生铁,原材料中S、P及有害元素含量越少越好;采用冲入法进行球化处理,孕育剂必须具有较强的抗衰退能力,并进行2次孕育;通过高温退火热处理保证超标的珠光体转变为全铁素体基体,以满足低温冲击韧性的要求。     

铸态QT500—7球铁的生产

叙述了铸态QT500-7球墨铸铁的生产过程.分析了化学成分、脱硫处理、球化及孕育处理等主要工艺因素对铸件生产的影响.     

冲天炉熔炼铸态QT500-7球铁件的几个细节问题

冲天炉烙烁琢墨铸饫与电炉熔炼相比有一些特点和难点,主要是出炉温度不易控制、稳定性差、原铁液含S等杂质高,以及与其他牌号的铁液区分不明显,存在交接铁液准确判断和处理等问题.这些特点也是生产铸态球墨铸铁的难点.     

QT500-10球墨铸铁衬套淬火工艺

装载机上的衬套主要装在工作装置的各个铰接点上，服役条件相对恶劣，因此要求衬套内孔不仅有较高的硬度及耐磨性，而且也要有足够的冲击韧度。我公司原用20CrMnTi钢制造衬套，经渗碳处理后完全能够满足性能要求。但其制造周期长．材料及加工费用高，直接制约着公司效益的提高。经分析对比后认为，QT500—10球墨铸铁的成本较低，热处理后不仅有足够的冲击韧性而且耐磨性高，可以作为制作衬套的首选材料。     

水平连铸球墨铸铁QT500-7等温淬火工艺的优化研究

为了探寻水平连铸QT500-7球铁型材抗拉强度及伸长率的最优等温淬火工艺,运用正交试验方法研究了奥氏体化温度、奥氏体化时间、等温淬火温度以及等温淬火时间对等温淬火球墨铸铁型材(ADI)力学性能的影响。结果表明,影响连铸ADI抗拉强度的主要因素为等温淬火温度;影响伸长率的主要因素为等温淬火温度和等温淬火时间,其中等温淬火温度最为重要。随等温淬火温度升高,高碳奥氏体体积分数增大,铁素体体积分数减小,且铁素体和高碳奥氏体变得粗大,导致ADI抗拉强度下降,伸长率提高。连铸球铁QT500-7型材在880℃/60 min奥氏体化+280℃/150 min等温淬火后,抗拉强度可达1 580 MPa;在960℃/120 min奥氏体化+360℃/125 min等温淬火时,伸长率为11.9%。     

台车用QT500-7A铸态球墨铸铁生产中成分及打箱时间的控制

采用中频感应电炉熔炼,选取鞍山本地生铁、重稀土球化剂和钡硅铁孕育剂等原材料,生产出铸态铁素体和珠光体混合基体的球墨铸铁.生产实践及试验表明,在给定工艺条件下,材质成分及打箱时间的控制,对铸态下稳定地获得球铁的期望组织和性能至关重要.打箱时间控制在16,～21h的条件下,可以有效控制伸长率在7％.～12％范围内,以适量Cu进行合金化,可有效控制球铁珠光体比例.同时,还给出了台车铸态球铁生产中相应的具体成分、球化和孕育工艺.     

铸态QT550—7球铁的生产

为使球铁铸态性能达到QT550-7要求,进行了以下试验:①通过选用合理的化学成分,采用冲天炉与电炉双联熔炼工艺,进行两次脱硫获得高温低硫原铁液;②使用盖包法球化处理工艺,以获得较高的球化率;③选用低稀土球化剂,采用含Sb、Ba的孕育剂,以获得恰当的珠光体和铁素体比例.     

镶铸螺纹钢筋的QT500-13球墨铸铁连接件

研究了QT500-13材料及上海磁悬浮快速列车轨道梁用镶铸螺纹钢筋球墨铸铁连接件工艺。结果证明：QT500-13球墨铸铁σb≥500MPa、σ0．2≥320MPa、δ5≥13％，而-25℃V型冲击功为5J，有待进一步优化成分配比和调整热处理工艺。检测结果表明，铸件内部缩松、缩孔及夹渣等缺陷没有超出容许范围；铸铁和钢筋结合良好。没有缝隙和松动，符合产品技术要求。