抗冲共聚聚丙烯CX9530冲击强度的影响因素

通过对抗冲共聚聚丙烯(PP)CX9530与国内外同类树脂进行力学性能比较和微观结构表征,认为CX95300抗冲击性能较差的原因在于PP基体中的橡胶相分散性较差,橡胶相尺寸较大。通过调整PP装置气相反应釜内的乙烯与丙烯摩尔比、停留时间等工艺参数,在对CX9530刚性影响较小的情况下,将其常温简支梁缺口冲击强度由10.2 kJ/m~2提升到13.9 kJ/m~2,低温简支梁缺口冲击强度由6.8 kJ/m~2提升到7.5 kJ/m~2,达到国内外同类树脂的水平。     

超韧聚丙烯的结构与性能

采用扫描电子显微镜、动态力学分析仪和毛细管流变仪等研究了超韧聚丙烯(PP)的结构与性能,并与普通抗冲击共聚PP进行了对比。超韧PP中乙丙橡胶相和PP相的玻璃化转变温度差53.30℃,而普通抗冲击共聚PP中乙丙橡胶相和PP相的玻璃化转变温度差62.32℃;在相同剪切速率下,超韧PP的表观黏度小于普通抗冲击共聚PP;超韧PP在23,-20℃时的简支梁缺口冲击强度分别为70.43,8.55 kJ/m2,远高于普通抗冲击共聚PP(分别为12.00,3.69 kJ/m2)。     

高MFR抗冲击共聚聚丙烯2240S的开发

概述了Novolen工艺聚丙烯(PP)生产技术,结合该PP装置和产品性能特点,确定高熔体流动速率(MFR)抗冲击共聚PP的技术指标,研究了关键工艺参数对试生产的PP 2240S性能的影响。将2240S与市场同类产品进行了对比,发现2240S的简支梁缺口冲击强度明显低于市场同类产品;通过调整工艺参数,添加有效的PP成核剂,成功开发出高MFR抗冲击共聚PP 2240S,其常温简支梁缺口冲击强度由7.0 kJ/m~2左右提高到大于9.0 kJ/m~2,弯曲模量保持在1 200 MPa左右,可以满足用户对洗衣机桶用PP的性能要求,已于2017年1月开始长期排产。     

高性能PC/ABS合金的制备

聚碳酸酯(PC)、丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物(ABS)的比例对PC/ABS合金的性能具有显著的影响,当PC与ABS质量比为1∶1时,加工性能最佳。对比了不同增韧剂(甲基丙烯酸甲酯-丁二烯-苯乙烯三元共聚物MBS、有机硅增韧剂和高胶粉)对PC/ABS(0215A)合金性能的影响,结果表明,MBS对提高合金的增韧效果较好,综合性能最佳,其适宜添加量为5%。采用耐热ABS(D-2400)和有机硅增韧剂制备了高性能PC/ABS(D-2400)合金,当PC含量为50%时,合金热变形温度为102℃,常温缺口冲击强度为65 kJ/m~2,低温缺口冲击强度(-30℃)为25.5 kJ/m~2。进一步提高PC含量至70%时,合金热变形温度高达112.5℃,常温缺口冲击强度高达73.2 kJ/m~2。     

成核剂对共聚甲醛MC90结晶与力学性能的影响

利用差示扫描量热仪、偏光显微镜和万能材料试验机等研究了不同成核剂用量对聚甲醛MC90的结晶行为和力学性能的影响。结果表明,成核剂的加入可有效减小POM的球晶尺寸,提高POM的结晶温度和缺口冲击强度。当成核剂添加量为0.8%时,最大结晶温度由139.2℃提高到143.3℃,球晶平均尺寸约60μm,为未加成核剂的POM球晶尺寸的1/2,缺口冲击强度由5.5k J·m~(-2)增加到6.1k J·m~(-2)。     

PP/纳米ZnO的紫外光老化性能

将纳米ZnO(nano-ZnO)用钛酸酯偶联剂表面处理后制备聚丙烯(PP)/nano-ZnO复合材料。研究了nano-ZnO含量对复合材料耐老化性能的影响。nano-ZnO可明显改善PP树脂的紫外光老化性能。当w(nano-ZnO)为3%时,复合材料老化前后的性能差和纯PP树脂老化前后的性能差分别为:拉伸强度1.9 MPa和3.1 MPa、断裂伸长率为29.0%和66.7%、缺口冲击强度为1.1 kJ/m~2和2.9 kJ/m~2、无缺口冲击强度为1.5 kJ/m~2和3.2 kJ/m~2、球压痕硬度为4.8 MPa和5.8 MPa、维卡软化温度为3.3℃和7.0℃。     

成核剂对聚甲醛结构与性能的影响

利用差示扫描量热仪、偏光显微镜和力学性能测试研究了不同成核剂对聚甲醛(POM)结构和性能的影响。结果表明,选用的无机成核剂均能有效地减小POM球晶尺寸,提高POM的结晶峰温度及缺口冲击强度,其中以滑石粉的成核效果最为显著。滑石粉使POM最大结晶温度由141.2℃提高到145.5℃,球晶平均尺寸约为未加成核剂的POM球晶尺寸的1/4,缺口冲击强度从5.12 kJ/m2增加到6.21 kJ/m2。     

芳香酸钙刚性粒子增韧聚氯乙烯

选用硬脂酸(HSt)与钛酸酯偶联剂131分别对芳香酸钙(CaT)表面进行处理;观察了处理前后CaT在聚氯乙烯(PVC)中的分散状况与界面结合。研究了CaT对PVC拉伸性能、冲击性能的影响。结果表明,CaT表面未处理,当其含量为4份时,PVC的缺口冲击强度由2.9kJ/m~2提高至3.6kJ/m~2,拉伸强度略有上升;CaT表面经3%HSt处理后,分散性能变好,改性效果明显,当其含量为4份时,PVC的综合性能最好,其拉伸强度由53.5MPa提高至56.0MPa,缺口冲击强度由2.9kJ/m~2上升至3.7kJ/m~2。CaT表面经2%钛酸酯偶联剂131处理后,界面结合性能明显变好,当其含量为6份时,PVC的综合性能最好,其拉伸强度由53.5MPa上升至57.5MPa左右,缺口冲击强度由2.9kJ/m~2上升至4.05kJ/m~2;扫描电子显微镜发现CaT表面处理后,在PVC中分散更加均匀,界面结合得更好,更大程度发挥了刚性粒子增韧效果。     

氯化乙丙橡胶增容PVC/SBS共混体系的研究

以氯化乙丙橡胶(CEPDM)为相容剂,研究了SBS对PVC的共混增韧改性。结果表明CEPDM能明显改善SBS与PVC的相容性,使共混物中SBS颗粒尺寸明显减小,分布更均匀,共混物的t_g内移,常温和低温下缺口冲击强度增大。当PVC/SBS/CEPDM为80/20/6(质量比)时,共混物的常温缺口冲击强度为56.3kJ/m~2,低温(-20℃)缺口冲击强度为32.4kJ/m~2。     

滚塑用耐低温冲击阻燃交联聚乙烯的研制

由十溴二苯乙烷(DBDPE)与三氧化二锑(Sb_2O_3)组成复合阻燃剂对交联聚乙烯(XLPE)进行阻燃改性,研究了阻燃剂含量对XLPE阻燃性能和落锤冲击强度的影响,XLPE材料含6%DBDPE和2%Sb_2O_3在UL-94阻燃测试达到HB等级。进一步通过线型低密度聚乙烯(LLDPE)增韧改善阻燃XLPE材料的抗冲性能。随LLDPE含量的增加,阻燃XLPE交联度逐渐增加,弯曲模量近乎线性降低,缺口冲击强度和落锤冲击强度(25℃、-40℃)增加。LLDPE添加量15%时,样品-40℃落锤冲击强度为24.5 J/mm,缺口冲击强度为59 kJ/m~2,较未添加LLDPE的样品分别增加了2.1倍和0.3倍。     

废胶粉填充改性RHDPE增容研究

研究了废胶粉的活化处理、不同种类相容剂对回收高密度聚乙烯/废胶粉(RHDPE/WRP)共混体系的增容效果.结果表明,WRP活化处理对提高WRP界面活性有效果.不同相容剂对提升共混体系性能的影响不同,其中添加10份马来酸酐接枝聚乙烯(PE-g-MAH)相容剂对提升RHDPE/活化WRP体系整体性能最有效,可使RHDPE/WRP共混材料的拉伸强度从简单共混物的18.8 MPa提高到22.5 MPa,缺口冲击强度从37.5 kJ/m2提高到60.9 kJ/m2;热变形温度从55.8℃提高到63.6℃.     

玄武岩纤维/聚丙烯复合材料力学性能的研究

在玄武岩纤维改性聚丙烯复合材料中,通过对聚丙烯接枝改性引入PP-g-GMA(聚丙烯接枝甲基丙烯酸环氧丙酯)材料,以改善复合材料的界面性能从而提高力学性能。结果表明:通过对复合材料的改性,能够使得玄武岩纤维与聚丙烯基体之间具有更好的界面粘结性,并且在承受载荷时,增加吸收外力能力,使得抗冲击性能显著提高,实现PP复合材料的增强。随着纤维BF含量增加,拉伸屈服强度由38 MPa提高到89 MPa,尤其是缺口冲击强度由1.43 kJ·m~(-2)提高到4.53 kJ·m~(-2)。     

低温超韧聚苯乙烯的配方研究

以高抗冲聚苯乙烯(HIPS)为基体树脂,采用双螺杆挤出机研究了不同抗冲击改性剂类苯乙烯弹性体、丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物(ABS)高胶粉、聚烯烃弹性体(POE)、丁苯弹性体、苯乙烯-丁二烯-苯乙烯弹性体(SBS)和苯乙烯-乙烯／丁二烯-苯乙烯共聚物(SEBS)对HIPS的增韧效果。结果表明,SBS和SEBS对HIPS具有最好的增韧效果,当SBS含量达到40.0份时,能使HIPS体系的常温简支梁缺口冲击强度达到42.1kJ／m~2,-40℃低温冲击强度可达25.3kJ／m~2,具有优异的低温韧性和优良的综合性能。     

200L桶用HDPE中空容器专用树脂性能研究

从力学性能、相对分子质量分布、毛细管流变曲线、差示扫描量热法曲线及参数、熔体强度等方面分析了国产和进口高密度聚乙烯(HDPE)中空容器专用树脂的性能差异。结果表明:进口树脂TR571具有较好的刚性和韧性,常、低温冲击强度分别达到56.0,35.2 kJ/m~2,相对分子质量较大;国产树脂2的相对分子质量分布指数与抗氧化性能优异,其中抗氧化诱导时间在210℃的条件下达到39.8 min,熔体强度也明显高于国产树脂1,同时具有良好的结晶性能。     

PVC/ACRⅠ/ACRⅡ共混体系的力学性能

通过力学性能的测试考察了混炼温度、加工助剂ACR Ⅰ及抗冲击改性剂ACR Ⅱ用量对PVC/ACR Ⅰ/ACR Ⅱ共混体系缺口冲击强度和拉伸强度的影响.结果表明:加工助剂ACR Ⅰ对PVC/ACR Ⅰ(质量比100/0～12)共混体系的力学性能没有影响;混炼温度和抗冲击改性剂ACRⅡ用量对PVC/ACRⅠ/ACRⅡ共混体系的力学性能影响较大,即混炼温度为140 ℃时,PVC/ACRⅠ/ACRⅡ(质量比100/6/12)缺口冲击强度最好,即63.66 kJ/m2,而拉伸强度则随着温度的升高而增加;抗冲击改性剂ACR Ⅱ用量为12份时,PVC/ACR Ⅰ/ACRⅡ共混体系的缺口冲击强度最好(17.84 kJ/m2),而拉伸强度则随着ACRⅡ用量的增加而逐渐减小.     

吹塑级大中空专用料TR571M的质量改进

分析测试了高密度聚乙烯树脂大中空专用料TR571M的相对分子质量及其分布、力学等性能,并与进口树脂对比,找出TR571M冲击性能低和耐堆码性差的原因。结果表明:熔体流动速率(MFR)偏高,平均相对分子质量较低,是造成TR571M性能差的原因。经改进后,TR571M冲击性能显著提高,达到了下游客户的要求。     

PTW反应型增容剂对PA6/PP合金性能的影响

研究了一种带环氧基团的新型反应型增容剂乙烯-丙烯酸丁酯-甲基丙烯酸缩水甘油酯共聚物(PTW)对PA6/PP合金性能的影响。对PA6/PP体系的冲击强度、弯曲强度、热变形温度和吸水率等性能进行了研究。结果表明：PTW对PA6/PP有很好反应增容作用；当PA6/PP/PTW质量比为60/40/(5～10)时,合金获得最佳综合性能,尤其对吸水率和冲击韧性的改善效果尤为显著。吸水率从PA6的1．32%降为0．3%,简支梁缺口冲击强度从4．14 kJ/m~2提高至15．51 kJ/m~2。     

ASC／PVC塑料合金的结构与性能

本文研究了ASC/PVC塑料合金的性能、形态和组成比的关系,观察到所制ASC/PVC合金为亚微观两相结构,因而具有优良的冲击性能。共混组分对合金的物性有显著影响,当PVC由10%增加到80%时,缺口冲强度、Tg、MI分别由26.0kJ/m~2下降到5.6kJ/m~2、104.5℃下降到94.5℃、2.5g/10min下降到1.2g/10min,静弯曲强度、拉伸强度和布氏硬度分别由54.1MPa上升到81.2MPa、20MPa上升到41MPa、62.7MPa上升到102.9MPa。填料CaCO_3量为20%时缺口冲击强度约下降50%,但仍达到11.6kJ/m~2,可满足一般需要,熔体指数下降到0.4g/10min,仍可进行挤出或注塑加工。所得ASC/PVC塑料合金的主要技术性能基本达到国内通用型中抗冲ABS树脂和国外类似产品的指标。本文还研究了共混及成型工艺对合金物性的影响。     

PP编织袋回收技术研究

研究了苯乙烯 丁二烯嵌段共聚物 (SBS)、苯乙烯 异戊二烯 苯乙烯接枝共聚物(SIS)、乙烯 丙烯酸或丙烯酸酯共聚物 (EAA)、乙烯 醋酸乙烯共聚物 (EVA)和乙烯 辛烯共聚物 (POE)几种聚烯增韧剂对废聚丙烯 (PP)编织袋回收料的改性效果。研究结果表明 ,当增韧剂加入量为 1 1份时 ,SIS的增韧效果最好 ,悬臂梁缺口抗冲击强度为1 3 4kJ/m2 ,比新鲜无规共聚PP1 3 3 0的缺口抗冲击强度 1 0 8kJ/m2 还高 ;EAA最低 ,其缺口抗冲击强度还不到均聚PP1 3 0 0的缺口抗冲击强度 5 8kJ/m2 ;其它几种增韧材料的抗冲击强度在 1 3 0 0和 1 3 3 0之间 ,当用量达到 2 0份时 ,其抗冲击强度迅速增加 ,达到 1 5 2kJ/m2 的最高值     

玄武岩纤维增强聚乳酸力学性能及耐老化性能

通过拉伸实验和老化实验,研究了玄武岩纤维含量对BF/PLA拉伸性能、抗冲击性能及耐老化性能的影响规律,通过DSC实验得到BF/PLA复合材料的结晶度,分析其耐老化原因。随着质量分数增加,其拉伸强度增加可达到141 MPa,弹性模量达到5 GPa,达到峰值后又减小。质量分数达到30%时,缺口冲击强度和非缺口冲击强度分别达到6.7 kJ/m~2和20.76 kJ/m~2。DSC实验结果表明,随着玄武岩纤维含量的增加,聚乳酸复合材料的结晶度由34.6%增加到54.6%,而结晶度的增加可以减缓聚乳酸的降解速度。当质量分数达到60%时,老化实验后的弹性模量可以保持降解前的77%,延缓降解速度较为明显。经分析,拉伸强度与玄武岩纤维质量分数呈二次多项式关系,而弹性模量与玄武岩纤维质量分数之间呈线性关系。这种函数关系不受材料力学性能下降的影响。