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《广东电力》2021,34(7)
预绞丝端口可能会因工频短路电流流经架空地线时发生断股甚至断线,从而影响电网的安全稳定运行;因此,有必要探究架空地线预绞丝端口的断裂机理。分析一起发生在预绞丝端口的架空地线断线事故,提取事故样品特征并对断线机理进行初步推测。设计并搭建试验平台对缠绕预绞丝的架空地线施加工频短路电流,从而还原工频短路电流流经架空地线预绞丝端口时的实际情况,结合事故断线样品的分析结果与试验研究结果,总结架空地线预绞丝端口的断裂特征以及断裂机理。研究表明:当工频短路电流流经缠绕预绞丝的架空地线时,预绞丝端口会产生剧烈的放电现象(包括电火花放电和电弧放电),电流的热效应与放电的热量会使预绞丝端口出现局部高温,导致架空地线机械强度骤降,最终无法承受两侧的轴向拉力而发生断裂。所总结的架空地线预绞丝端口的断裂特征可为后续相应的防范措施研究提供参考与指导。 相似文献
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220kV杨九线爆炸压接管端部的导线,由于微风振动造成2次断线事故。采用了全张力预绞丝(缠绕在爆压接头外侧)加固补强,经2年运行,未发现预绞丝与爆压接头滑移现象,运行情况良好。而且经济实用,施工方便。 相似文献
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架空地线断线事故严重影响电网稳定运行和国民经济建设的发展。为此建立预绞丝与地线接触端口的结构场仿真模型对预绞丝与地线之间的单个接触点的接触压力进行分析研究,同时提出一种将预绞丝径向形变转化为等效轴向拉力的计算方法,用于获取建模仿真时所需的边界条件。首先将预绞丝径向形变转化为轴向等效拉力并作为仿真激励,结合对材料结构场参数的分析,计算得到架空地线与预绞丝之间单个接触点的接触压力;继而基于稳态结构场仿真模型,通过改变预绞丝材料和预绞丝节距分别探究材料属性和节距大小对地线接触点压力的影响;仿真结果表明预绞丝的节距和切变模量是影响接触压力的主要物理参数,即:对于相同节距的预绞丝,材料的切变模量越大,其接触压力就越大;而对于同种材料的预绞丝,预绞丝节距越小,则接触压力就越大。 相似文献
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架空地线断线事故严重影响电网的稳定运行,分析地线悬垂线夹内部的电流密度分布对研究发生在线夹内的断线机理具有重要的意义。首先建立接触部位的热路模型,分析了接触部位电流密度与其温升的关系;建立与实际接触点分布一致的地线悬垂线夹多接触点有限元仿真模型,并利用所建立的有限元仿真模型获取了线夹内部的电流密度分布;最后研究了预绞丝材料钢的相对磁导率对线夹内电流密度分布的影响。研究结果表明:在工频短路电流的作用下,发热瓶颈点位于地线悬垂线夹船体与绞线的接触界面外侧,此处电流密度值最大,温升也最高;钢的相对磁导率越大,线夹船体与绞线的接触界面外侧的电流密度越大,由此造成的温升也越高。 相似文献
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《广东电力》2017,(4)
导线长时间微风振动会导致导线断股,危及线路安全运行。针对这种现象,首先利用有限元仿真软件对LGJ150-25钢芯铝绞线进行建模;其次,对导线线股间接触磨损进行分析,评估接触裂纹的产生及扩展程度;最后,结合现有导线疲劳理论对导线断股机理展开分析。结果表明:导线内层钢芯主要作用在于承重,最内层及次内层钢芯接触处的磨损及裂纹产生速率远不及外层铝线股,最外层与次外层铝线股接触处在振幅小于0.1 mm时发生粘着磨损,大于0.1 mm时发生滑动磨损,当振幅大于1 mm时,在接触磨损及塑性变形共同作用下,线夹出口相邻层铝线股接触处将产生大量裂纹,同时裂纹急剧扩展加深,严重威胁输电线路的正常运行。 相似文献
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对输电线路掉线部分故障的统计数据表明,金具损伤是造成高压架空输电线路掉线的主要原因。针对某地使用预绞式耐张金具的典型高压架空输电线路,用Flir红外热像仪观测到预绞丝存在发热情况。为了研究集肤效应对预绞丝发热现象的影响,本文运用ANSYS有限元软件仿真预交丝的磁场及电流密度分布云图,进行数据处理分析。最后,结合典型案例,将仿真结果和观测数据对比发现,预绞丝的绝缘涂层被破坏后,集肤效应对预交丝故障的影响不容忽视,会使预绞丝被拉长,出现缩颈而最终断裂。本文研究成果可以运用到运行状态的预绞丝耐张金具探伤当中,避免由集肤效应引起的掉线事故,保证线路的可靠连接,提高电网运行的稳定性。 相似文献
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在宁夏大坝—青铜峡甲、乙、丙220 kV输电线路增容改造工程中,为了解决JRLX/T-350/40碳纤维复合芯导线施工中出现的芯棒内缩、芯棒断裂、导线松股和外层铝股损伤等问题,通过对导线结构及特性分析,采用缩短放线段、分散压接、改变导线连接工艺、投入大轮径张力机和放线滑车等方法,优质地完成了线路改造施工。结果表明:该施工技术完全满足碳纤维复合芯导线施工要求,改造后线路的输电能力及事故情况下抵御风险的能力成倍提高,满足了电网安全稳定供电的需要。 相似文献
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江苏电网在对老线路进行增容改造中,首次采用新型GTACSR288间隙型耐热倍容量导线。与普通导线相比,倍容量导线架线施工工艺上的差异,主要表现在:导线紧线施工段控制在5~8档之内或者紧线档距不超过2000m,当实际情况超过这2个数据之一时,就必须在当中直线塔上设置"假耐张装置";导线紧线主要分为初次导线紧线和最终钢芯紧线2步,分别对应70%张力和100%张力2次不同的紧线张力;导线钢芯紧好后,需要静止悬挂于塔上12h后方可进行压接挂线操作。 相似文献
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提出一种大截面扩径导线设计新思路,铝股外层采用圆线密排,支撑层采用型线疏绞。通过电磁环境控制要求和输送容量确定大截面扩径导线结构设计的边界条件,外径为42.88 mm,导电截面为780 mm2。对JLXK/G2A-780(1000)/80-42.88扩径导线进行结构和参数设计,技术经济分析表明其初期投资较8×1 000 mm2常规导线方案低。全寿命周期内,在电价较低、损耗小时数较小时,扩径导线方案经济性优于8×JL/G2A-1000/80导线方案。借助扩径导线截面稳定性计算机仿真程序进行计算分析,得到其临界跳股张力为25%额定拉断力(rated tensile strength,RTS)。将试制样品通过试验设备进行结构稳定性验证,得到其临界跳股张力为25%RTS,与模拟结果一致。综上所述,大截面扩径导线JLXK/G2A-780(1000)/80-42.88,截面稳定性好,适用于电磁环境要求高、利用小时数低的工程。 相似文献
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±800 kV某换流站遭受台风袭击,直流滤波器场悬吊式电容器塔C1低压端发生了导线断裂故障,导致直流滤波器跳闸退出运行。本文通过开展断裂导线的扫描电镜(SEM)检测、化学成分(ICP-OES)检测等,分析了断裂机理;建立电容器塔有限元模型,计算分析风载荷下电容器塔结构响应。结合仿真计算结果,最终得出导线断裂原因为设计过程中未考虑到电容器塔在风荷载工况下存在位移。在强风作用下,电容器塔摇摆使铝绞线受到拉伸和挤压,长时间影响造成疲劳损伤、拉断。建议新建直流工程,在前期设计过程中应充分考虑电容器塔位移及长期运行要求,提高该段导线的设计裕度。 相似文献
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应用小生境遗传算法优化导线钢芯断股漏磁检测传感器 总被引:2,自引:1,他引:1
输电线路的钢芯铝绞线在运行中可能发生钢芯损伤、断股现象,及时检测和诊断对于保证电网的安全运行具有重要意义。采用巡线机器人对钢芯损伤、断股进行检测是一种具有较好前景的方法。设计一种基于钢芯损伤、断股后形成的漏磁进行检测的传感器,采用48H号钕铁硼稀土永磁铁磁化输电导线钢芯,以永磁铁、导磁体沿导线的径向宽度和轴向长度为变量,以传感器质量作为优化目标,应用搜索能力强、收敛速度快的小生境自适应遗传算法优化传感器的结构尺寸。结果表明,在满足对导线钢芯磁化强度要求下,传感器的质量显著降低,有效提高了巡线机器人的携载能力,且所提方法具有通用性,适用于不同规格导线钢芯断股检测的漏磁传感器设计和优化。 相似文献
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《Electric Power Systems Research》1987,13(1):43-48
A finite difference method is used to compute the temperatures in a 33 kV three-core cable and splice buried in the ground. The system is reduced to a two-dimensional field problem by replacing the three-core cable of the same conductor section but with thicker insulation which gives the same conductor temperature. The assumptions made are fully discussed in a previous paper.It is seen that the rate of rise of temperature is higher in the cable than in the splice. 相似文献
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In this paper, the temperature distribution within an ACSR conductor was precisely measured and examined, conducted as part of a series of studies on large currents in transmission lines. The study results may be summarized as follows: (1) The temperature difference within the conductor cross section increases as the square of the current; however, even at a current equal to 50% more than the allowable current, the maximum temperature difference within the aluminum components is from 5 °C (ACSR 410 mm2) to 6 °C (ACSR 810 mm2). (2) The results of measurements of the conductance between outer‐layer and inner‐layer aluminum strands in the conductor, and analysis of the current distribution in the inner and outer layers, indicated that even if the conductance were to drop sharply to 10,000 S/m, any inhomogeneity or concentration in the current distribution at a conductor connection joint has disappeared by 1.5 m or so from the tip of the joint. (3) According to measurements of the conductor temperature near a joint, the electrical resistance of the joint is lower than that of the same length conductor, so that the conductor temperature falls for 0.5 m or so from the tip of the joint. (4) Based on the above findings, the temperature distribution within an ACSR conductor accompanying the passage of large currents can be regarded as nearly uniform both across the conductor cross section, and in the conductor length direction. © 2002 Wiley Periodicals, Inc. Electr Eng Jpn, 140(4): 38–45, 2002; Published online in Wiley InterScience ( www.interscience.wiley.com ). DOI 10.1002/eej.10041 相似文献