股绳机用气动无轴式线架

钢丝绳捻制质量直接影响到钢丝绳的整绳破断拉力.提高捻制质量的一项主要工作是使各钢丝(股)的张力达到均衡.解决钢丝(股)张力均衡的关键是工字轮线架的结构形式.     

管式捻股机恒张力控制和气动顶尖设计

分析在钢丝绳的捻制过程中,丝或股的张力大小及均匀性对钢丝绳质量的影响。指出管式捻股机张力控制系统和工字轮框架锁紧装置存在的问题。通过对张力控制结构作定量的受力分析与计算,设计新型恒张力控制结构和工字轮锁紧气动顶尖。     

钢丝绳股绳捻距不均问题分析

钢丝绳生产过程中各股的捻距均匀性对产品质量和寿命影响很大。股绳的捻距是由牵引轮和筒体的旋转运动决定的。分析造成股绳捻距不均的原因,指出股径相对牵引轮偏大、压线瓦压得过紧、放线工字轮阻力太大、压实股的压缩量过大、牵引轮的包角偏小、股绳在压线瓦前过早合拢、不同型号及相同型号不同精度的设备生产相同捻距的股绳存在误差是造成捻距不均的主要因素,并针对这些因素,提出处理措施。     

永磁阻尼放线装置

捻股机放线装置的张力波动会造成钢丝绳表面不平整、直线性缺陷等质量问题。有效控制放线张力是钢丝绳生产工艺和设备技术的关键。永磁阻尼放线装置根据磁体的磁滞现象产生的耦合力矩来达到恒张力放线的目的。生产过程中实测丝股的张力稳定无波动,捻制出的钢丝绳品质有很大提升。永磁阻尼放线装置结构简单,价格便宜,免维护,适合大范围推广应用。     

三角股钢丝绳消除应力及提高质量的方法

介绍三角股钢丝绳生产的基本条件,三角股钢丝绳是在股芯的外面包捻单层或多层钢丝形成截面为三角形的股绳,其工艺参数复杂,所需的工卡具较多,而且捻制钢丝绳时必须采用翻身装置。生产方法:螺旋三角股成绳法、圆股压法。采用工字轮翻身的办法来消除钢丝绳捻制应力,工字轮翻转的方向要视钢丝绳的捻法而定;在后变形器后加定径装置以保证绳径的均匀性和准确性;成品钢丝绳必须要进行预张拉处理,消除钢丝绳捻制应力和结构伸长。根据捻股和捻绳控制要点提出提高捻制质量的方法。     

多股钢丝绳的生产

生产多股钢丝绳的技术要求很高,以18×7—28钢丝绳为例,改进配丝工艺,外层股配丝为1.85 mm,内层股配丝是1.95 mm;内层正常绳径18 mm左右,可满足外层股的捻制要求。生产时要求内层绳略松散,外层绳不松散;外层绳的旋转力矩大于内层绳,改变内层绳的捻向及各层股的捻向,减小内层绳的捻距,尽量减小合力矩;不松散性能检查时一般股的螺旋高度是钢丝绳直径的0.90～0.95倍为宜。为适应产品要求,内层绳应使用旋转放芯架。股生产时应采用专用设备,每股及工字轮应做标记;不用专有设备时,内层绳和外层绳生产时确保股的张力控制一致,先合两股,变成六股后再捻制外层绳。     

平行捻钢丝绳结构和捻制方法探讨

介绍平行捻钢丝绳的结构、性能特点和捻制关键,指出平行捻钢丝绳具有破断拉力高、结构伸长小和钢芯使用寿命长等特点。实现股在绳中等捻距捻制是制造西鲁式、填充式、瓦林吞式3种基本结构,尤其是大规格钢丝绳的技术关键。     

内层绳捻制类型对多层股阻旋转钢丝绳性能影响

多层股阻旋转钢丝绳内层绳直径相对单层股钢芯钢丝绳钢芯直径明显要大，且内外层绳捻向相反，该特点使内层绳捻制类型对钢丝绳性能影响相对更为显著。从目前资料看，多层股阻旋转钢丝绳内层绳捻制类型设计并不唯一。对多层股阻旋转钢丝绳，当考虑减小内外层绳股钢丝接触应力时，将内层绳捻制类型设计成交互捻是相对合适的，该设计也有利于提高钢丝绳破断拉力，当考虑提高钢丝绳阻旋转性能时，将内层绳捻制类型设计成同向捻是相对合适的，该设计也有利于提高钢丝绳柔软性与内层绳耐磨损性能，当内层绳由多层股组成时，内层绳的层绳捻向、捻制类型设计应同单层股独立钢芯钢丝绳。     

35W×7高强度大直径多层股钢丝绳生产

针对35W×7高强度大直径多层股钢丝绳采用多次捻制成型,生产难度较大,钢丝绳股容易出现裂缝,钢丝绳松散,内层绳早期断裂,钢丝绳抗旋转性能差等问题,提出解决措施:钢丝绳采用压实股生产,股压实率控制在6.5%~8.5%,提高钢丝绳破断拉力;股内层采用6.5~7.0倍小捻距,外层采用7.0~7.5倍较大捻距,钢丝绳合绳时内层绳股不预变形,外层绳股预变形充分;采用内外层绳一次捻制成型,确保钢丝绳内外层扭转力矩平衡。结果表明,采用新工艺生产的钢丝绳不松散,结构稳定,且破断拉力高,耐磨性和阻旋转性能好,钢丝绳与卷筒及滑轮的接触面积大,提高了钢丝绳的使用寿命。     

8×WS(36)-PWRC—40钢丝绳的试制

介绍8×WS(36)-PWRC—40钢丝绳设计、制造过程。钢丝绳捻距倍数Ks=7.0,1×7股捻距倍数Kt=10.0,1×36WS股捻距倍数Kg=9.0,计算出钢丝绳各股直径和各层钢丝直径。1×36WS股采用GG-36/400捻股机生产,捻向为左捻;1×7股采用GG-6/300捻股机生产,捻向为左捻;钢丝绳捻制设备选用KS-24/630筐篮机,钢丝绳捻距280mm,捻向为右交互捻。整绳破断拉力达到1190kN,满足使用要求。     

细小规格钢丝绳结构伸长研究

残余拉拔应力和捻制应力是钢丝绳在生产捻制过程产生结构伸长的主要原因。制绳钢丝的残余拉拔应力主要有残余拉应力、残余弯曲应力和残余扭转应力。钢丝绳股绳捻制过程中的捻制应力主要有扭转应力、弯曲应力和拉伸应力。以7×3—0.90结构细小钢丝绳为研究对象,将制绳钢丝的直径公差控制在±0.005 mm,中心股的3根钢丝适当加粗为0.16 mm,各股的股间间隙保证在0.01 mm,中心股丝径加粗,破断拉力上升,结构伸长下降。钢丝绳的股捻距一定,随着成品绳捻距的增大,钢丝绳破断拉力上升,结构伸长率下降。当钢丝绳成品捻距一定时,随着股捻距的增大,钢丝绳破断拉力上升,结构伸长率下降。     

如何提高多层压实股钢丝绳破断拉力

国内目前制造比肩欧洲企业破断拉力水准的多层压实股抗旋转钢丝绳需要研究问题很多。要将提高填充系数作为提高钢丝绳破断拉力的重要技术思路;考虑到钢丝在绳中受力的复杂性,应研究提高钢丝综合性能的试验方法;重视合绳过程中直径压缩系数的存在;根据钢丝绳破断拉力试验观察结果不断优化股、绳设计;注意捻法对钢丝绳破断拉力的影响;关注提高组绳股受力均匀性与设法减小层股钢丝间接触应力;加强压实股生产过程中股尺寸精度控制;研究提高压实股生产用钢丝综合性能;分析国外技术标准与钢丝绳实物,慎重对待合绳预变形以及对预变形度的掌握;重视钢丝绳破断拉力试验与试样制备。     

汽车起重机伸缩臂用钢丝绳的设计和制造

汽车起重机普遍采用伸缩油缸加绳排的伸缩结构,伸缩结构的最末一、二节采用钢丝绳,要求该钢丝绳破断拉力高、结构伸长小,一般应经过预张拉处理。以8×K26WS-PWRC(K)—20为例,介绍汽车起重机伸缩臂用平行捻压实股钢丝绳的要求及设计和制造过程。设计钢丝绳公称抗拉强度2 160 MPa,钢丝绳捻距倍数为6.8倍,股捻距倍数为8.5倍,股的压缩率为12%～15%,钢丝绳整绳破断拉力为421 kN;盘条选择80或82A钢,S、P质量分数均应不大于0.020%;采用模拉的方法生产股绳;预变形器股的变形量一般控制在钢丝绳公称直径的0.80～0.85倍;捻股时采用喷淋的方式添加润滑油脂。根据设计和生产控制要求制造的成品钢丝绳实测破断拉力达428 kN。     

同向捻捻法特点及对钢丝绳性能影响分析

分析同向捻钢丝绳所述特点背后原因,拓展同向捻捻法对钢丝绳其他性能影响研究,并就钢丝绳报废标准因捻法不同而允许最多断丝数存在显著差异进行研究。同向捻钢丝绳耐磨损基于股中可视钢丝与匹配滑轮(卷筒)有较大的接触面积。柔软性好基于股中钢丝与绳芯接触面积小,以及组绳同层股与股间钢丝接触面积小。疲劳性能优基于:(1)钢丝捻制变形过程性能损失小;(2)耐磨损延缓了承载钢丝截面减小速度、钢丝表面裂纹产生速度及裂纹后续扩展速度;(3)柔软性好使绳内钢丝弯曲应力小;(4)改善外层股数相对较少的2层股钢丝绳抗旋转性。结构不稳定基于钢丝绳受垂直钢丝绳轴线挤压载荷时分开趋势更强。具有较大反拨力基于丝在股中、股在绳中具有相同松捻趋势和股具有较大的加捻应力。捻法对抗旋转性影响基于:(1)单层股钢丝绳只有交互捻才具有抗旋转性;(2)层绳捻法影响各自股所在层绳旋转力矩。同向捻和混合捻钢丝绳折返后因为钢丝绳间钢丝严重交叉而不适合加工套管固接折返式索具。标准规定同向捻钢丝绳报废最多可见断丝数少于交互捻因为股间钢丝可视长度大,最多可见断丝数仅是交互捻时之半乃基于1个捻距内单根钢丝出现可视部位频数仅为交互捻时之半。     

1960 MPa 30 mm 8×K36WS-PWRC(K)钢丝绳研制

平行捻钢丝绳组绳股在绳中等捻距,具有结构伸长小、破断拉力高、柔韧性好及对扭转载荷敏感的特点。分析1 960 MPa 30 mm 8×K36WS-PWRC(K)钢丝绳研制背景及其生产技术难点。介绍钢丝绳工艺设计、工装设计及拉丝、捻股、合绳过程控制等内容,实际生产的钢丝绳工艺参数、捻制质量、破断拉力等产品技术性能符合设计要求,其中钢丝绳实测破断拉力为921 kN,稳定达到了Diepa企业同类产品要求。钢丝绳交付用户经试用效果良好,已实现同类进口产品的国产化替代。     

40W×7—42多层股钢丝绳的研制

多层股钢丝绳结构紧密,金属密度系数大,生产组织管理和工艺技术难度都较大。利用瓦林吞式圆股配丝原理对40W×7—42钢丝绳进行研制,根据计算,钢丝绳公称抗拉强度取1 670 MPa,钢丝绳的捻距倍数为7倍,股的捻距倍数确定为9倍,钢丝绳直径按钢丝绳公称直径放大1.5%。内层钢丝绳捻向为左交互捻,外层钢丝绳捻向为右交互捻。原料选取70钢盘条,在直进式拉丝机上进行多道次、较小部分压缩率的拉拔。捻制时,合理控制多层股钢丝绳预变形器辊间距和压弯量,钢丝绳采用股喷涂油、绳不涂油的生产方式。成品钢丝绳实测直径43.26mm,钢丝绳破断拉力总和1 459.6 kN,符合用户要求,拆股试验结果表明,合绳后钢丝技术性能指标达到GB 8918—2006要求。     

40W×7—42多层股钢丝绳的研制

多层股钢丝绳结构紧密,金属密度系数大,生产组织管理和工艺技术难度都较大。利用瓦林吞式圆股配丝原理对40W×7—42钢丝绳进行研制,根据计算,钢丝绳公称抗拉强度取1 670 MPa,钢丝绳的捻距倍数为7倍,股的捻距倍数确定为9倍,钢丝绳直径按钢丝绳公称直径放大1.5%。内层钢丝绳捻向为左交互捻,外层钢丝绳捻向为右交互捻。原料选取70钢盘条,在直进式拉丝机上进行多道次、较小部分压缩率的拉拔。捻制时,合理控制多层股钢丝绳预变形器辊间距和压弯量,钢丝绳采用股喷涂油、绳不涂油的生产方式。成品钢丝绳实测直径43.26mm,钢丝绳破断拉力总和1 459.6 kN,符合用户要求,拆股试验结果表明,合绳后钢丝技术性能指标达到GB 8918—2006要求。     

用双捻机生产普通钢丝绳探析

介绍双捻机的捻制原理、捻制特点以及实现双捻的机械运动过程。针对双捻机用于普通结构钢丝绳生产时产生的"起泡"问题,以内收线式双捻机生产6×19+NF—12.5钢丝绳的内层股为例进行分析,生产过程中,由于在第1,2捻合处形成捻距差,使得钢丝绳股产生"起泡"。提出解决"起泡"现象的措施,指出靠加大捻距或增加中心钢丝放线张力的方法不能彻底解决此问题,通过在第1捻合处前增加过捻器的方法,可以有效地解决双捻机在生产钢丝绳股时"起泡"质量缺陷。过捻器的转速一般为主机转速的1.7～2.0倍。     

无接头绳圈应用及其制造技术

介绍钢丝绳无接头绳圈在我国的发展及使用状况,给出绳圈绳芯直径的选择和破断载荷的计算方法,对半自动化和自动化2种制造工艺进行对比,临时绳芯用柔软的钢丝绳代替不可弯曲的钢管或PVC管,能够在摩擦驱动作用下匀速旋转,从而保证股绳匀速均匀地缠绕在绳芯上,保证绳圈捻制质量。对退捻的概念、计算方法、实施方法进行介绍。     

NK35(W)×K7类阻旋转钢丝绳研制

大吨位机械对钢丝绳承载能力、抗挤压性能、耐磨性能等要求越来越高。NK35(W)×K7类内层压实阻旋转钢丝绳要求公称直径36 mm,公称抗拉强度1 870 MPa,最小破断拉力1 052 k N。介绍了钢丝绳捻制工艺参数的确定。拉丝采用70#、82B热轧盘条,主要生产直径1.93,2.05,1.45,2.00 mm成品钢丝;捻股时钢丝绳各股采用模拉的压实方式。内层绳锻打后实测直径均值26.02 mm,捻距169.12 mm。钢丝绳辊间距一般为捻距的0.90~0.95倍,压弯量为钢丝绳直径的1.7~2.1倍。钢丝绳直径允差控制范围+1%~+4%,钢丝绳实测最小破断拉力1 129k N,满足客户使用要求。