15CrMo钢焊接修复工艺参数研究

本文以15CrMo钢为例,对其焊接修复的工艺参数进行研究。试验中,选择规格为60 mm×40mm×30 mm、100 mm×50 mm×50 mm的15CrMo钢,2.5 mm的TIG-R30焊丝、3.2 mm的R307焊,分别进行焊接修复试验和验证试验。在此基础上,对本试验中得到的最优工艺参数与传统的焊后热处理态进行对比分析。结果表明,1)焊接最佳条件为：焊条直径3.2 mm、焊接速度150 mm/s;焊条直径4.0 mm、焊接速度90 mm/s。2) 5道次单层堆焊的焊接热输入会多次作用于焊接接头,提升了焊接接头的力学性能。3)验证性试验实施去半道的操作,并应用气锤去除部分应力。最终获得的焊接接头的硬度降低到260 N/mm²,抗拉强度640 MPa,缺口冲击功达到185 J且获得了良好的焊接接头硬度分布与显微组织特性。     

奥氏体不锈钢中厚板埋弧焊工艺优化

奥氏体不锈钢焊接的主要问题是焊接时易出热裂纹,焊接接头的晶间腐蚀倾向增大和焊缝金属的塑性韧性下降。解决的措施是,选用超低碳的或含钛、铌的焊接材料,并使焊缝金属成为奥氏体和少量铁素体的双相组织;埋弧焊时选用超低碳焊丝配烧结焊剂,多层多道焊,控制层间温度,加快焊接接头的冷却速度;以钨极氩弧焊打底取代碳弧气刨清根;中厚板焊接时应留足够大的组对间隙以防未焊透。通过焊接工艺评定,将优化后的埋弧焊工艺应用到中厚板不锈钢容器的焊接中,取得了满意的效果。     

铸钢焊接接头裂纹扩展行为研究

简要介绍了某深水气田开发项目中出现的高强度铸钢类型，针对该材料的焊接，选用气体保护药芯焊丝开发焊接工艺。测定了焊接接头区域疲劳裂纹扩展速率及疲劳裂纹扩展门槛值，结果表明：整体焊接接头疲劳裂纹扩展性能较好，耐裂纹性能按高低顺序为焊缝>热影响区>铸钢母材。     

16MnDR厚钢板焊接工艺及接头性能探讨

从钢板焊接接头中锰、硫、磷含量对力学性能的影响出发,分析了16MnDR厚钢板焊接的难点和制订焊接工艺的原则。通过对50 mm厚16MnDR钢板进行焊接工艺试验,证明16MnDR厚钢板采用埋弧自动焊,用F5A2-H10Mn2焊丝和GXL-1101焊剂配组,得到的焊接接头进行焊后消除应力热处理,其焊接接头的力学性能完全符合标准的要求。     

不同焊接方法对汽车镀锌钢板焊接的影响

介绍了手工电弧焊(SMAW)、机器人气体保护焊和机器人激光焊等三种焊接方法对汽车镀锌板焊接质量的影响。归纳发现：手工电弧焊的焊接效率低,焊缝热影响区宽,焊缝附近锌层烧损严重,且焊接飞溅多,焊缝抗腐蚀性差。机器人MAG焊的焊接效率高,但焊缝接头变形大,电流密度大,焊丝易焊穿工件;机器人MIG电弧钎焊的焊接热输入低,但是焊接接头强度低。机器人激光焊的焊缝及热影响区的综合性能最好,焊缝附近锌层的蒸发最少,更易实现机械化和自动化。因此,机器人激光焊接在汽车薄板及精密器件的制造领域具有更加广泛的应用前景。     

基于E81T8-Ni2填充盖面的L415M管线钢的焊接工艺评定

L415M管线钢环向焊接接头焊接工艺填充盖面焊丝采用E81T8-Ni2代替E71T8-Ni1,替代原则不符合GB/T 31032—2014《钢质管道焊接及验收》的覆盖原则,需要重新进行焊接工艺评定。基于施工单位焊接工艺需求,为了验证E81T8-Ni2能否用于L415M对接焊缝的填充盖面焊接,采用焊条电弧焊打底,自保护药芯焊丝半自动焊填充盖面组合焊接方法,根焊焊接材料为E6010,填充盖面为E81T8-Ni2,依据GB/T31032—2014进行焊接工艺评定。对评定试样进行外观检查、无损检测、拉伸试验、弯曲试验、刻槽锤断试验以及冲击试验。试验结果表明,L415M管线钢环向焊接接头各项指标合格,拉伸试样断在母材上,焊接接头满足高强匹配要求。焊接工艺评定试验研究成果可为长输管道用L415M管线钢焊接工艺以及焊材选择提供参考。     

化工压力容器制造监检常见质量问题及改进措施

为提高化工压力容器产品制造质量,梳理了日常监检工作中常见质量问题,在质量保证体系方面有资料审查问题、原材料控制问题,改进措施为加强质量保证体系运行状态监督并建立内部审核制度;制造过程常见质量问题有接管焊接接头热裂纹缺陷、环向焊接接头咬边缺陷及焊接气孔缺陷等,改进措施分别为细化晶粒、控制铁素体含量小于5%;控制适宜的焊接电流、焊接电压及焊接速度;采用碱性焊条、焊前清除坡口表面油污等杂质。     

双相不锈钢焊接接头的耐蚀性介绍

综述了双相不锈铜的焊接接头的耐蚀性研究进展,及采用的研究方法和已取得的成果。主要介绍了异种金属焊接接头的组织及其对双相不锈铜的耐蚀性能的影响.此外,还叙述了在焊接过程中,不同的热处理方式,不同的焊接工艺对双相不锈钢焊接接头的应力腐蚀、晶间腐蚀和点蚀的影响：结果表明：采用合适的输入热能量,进行多层焊接,选用Ar＋2％N2作为混合保护气,采用手工电弧焊（SMAW）和钨极氩弧焊（TIG）相配合的方法,可以使得焊接接头具有优良的耐蚀性能。     

不同热处理冷却方式对Incoloy800H合金焊接接头组织及性能的影响

利用常温拉伸(Rm)、硬度(HV10)及金相组织分析等方法,研究了不同热处理制度对Incoloy 800H合金焊接接头力学性能及组织的影响,并对其机理进行了分析。研究表明,在稳定化热处理时采取不同的冷却方式后,焊接接头室温拉伸指标变化较小;水冷却后焊接接头硬度明显降低,炉冷却后硬度降低较小;水冷较空冷热影响区金相显微奥氏体晶粒度明显变细,冷却速度越快孪晶数量变多从而使的焊接接头热影响区及母材的耐腐蚀性增强。     

超级双相不锈钢UNS S32760的焊接试验研究

超级双相不锈钢UNS　S32 76 0焊接接头的冲击韧性和耐腐蚀性能是该钢种焊接的关键影响因素。通过选用合适的焊接方法和材料 :GTAW Sandvik 2 5 .10 .4L及制定严格的工艺措施来保证焊缝的良好性能。热输入限制在 0 .2～ 1.5kJ/mm ,层间温度≤ 15 0℃是重要的工艺措施 ;以Ar+3%N2 (体积分数 )为保护气体而以 90 %N2+10 %H2 (体积分数 )为根部保护气体可使焊缝组织γ相提高 ;多层焊是保证该钢焊接接头相比例合理的有效方法     

光纤激光器与半导体激光器在塑料焊接中的对比研究

分别采用光纤激光器与半导体激光器对塑料聚丙烯(PP)进行焊接工艺实验,当光纤激光器的工艺参数为激光功率50 W,焊接速度30 mm/s,离焦量-2 mm时,焊接接头拉力达到最大的89 N;当半导体激光器的工艺参数为激光功率60 W,焊接速度40 mm/s,离焦量-2 mm时,焊接接头拉力达到最大的154 N。分析两种激光器的光学差异,半导体激光器的功率在光斑范围内均匀分布,有利于提高焊接接头的拉力。     

35CrMo齿轮堆焊接头组织与力学性能分析

采用CO_2气体保护焊的方式进行35CrMo齿轮的堆焊并对接头处进行组织分析和力学性能分析。结果表明,采用NER70S-6焊丝作为填充焊丝能够获得良好的焊接接头,在焊缝界面处会生成与熔合区晶粒联结长大的柱状晶,并且在距离焊缝较远处产生了侧板条铁素体、针状铁素体和魏氏组织。在热影响区的正火区通过两次重结晶作用产生了细小的珠光体和铁素体组织。堆焊接头焊缝区的显微硬度最高可达HV220,热影响区显微硬度在HV200左右。     

CF/PPS复合材料层板电阻焊接研究

针对航空结构用碳纤维增强聚苯硫醚(CF/PPS)复合材料层板采用电阻焊接进行了实验研究,电阻热元件选择了CF/PPS混编织物,重点研究了输入功率、输入能量、焊接时间与压力对焊接接头性能的影响。结果表明,焊接过程中,CF/PPS混编织物加热元件在焊接结合面上产生的温度场两端略高于中间,整体温度分布均匀;在1~1.5 MPa压力范围下和80~170 kW/m^2的功率范围内,可获得质量良好的焊接接头;通过电阻焊接实现最大剪切强度(均值17.92 MPa)与模压制备基准试样剪切强度(均值17.88 MPa)相当;剪切断口观测分析表明,焊接质量良好的焊接接头主要失效形式为层内失效破坏;同时,提出了采用CF/PPS混编织物作为电阻元件焊接CF/PPS复合材料层板的最佳工艺窗口。     

煤化工临氢设备用特厚12Cr2Mo1R钢热处理工艺研究

研究了钢板的冷却特性、热处理工艺与组织对钢板性能的影响,确定了钢板的最小冷却速度以及临界厚度;通过炼化设备焊接研究所的检测,结果表明该特厚临氢设备用12Cr2Mo1R钢板成分均匀、杂质元素含量低、钢板焊后热处理过程中产生的脆化及长期在回火脆化温度范围内使用发生脆化的倾向性低,综合力学性能优良。     

钛铜异种金属CMT焊接参数的优化

以TA2工业纯钛和T2纯铜为研究对象,利用冷金属过渡(CMT)焊接技术进行了钛铜异种金属的焊接探索性试验。试验以ERCu Ni Al镍铝青铜焊丝作为焊缝填充金属,采用Cu上Ti下和Ti上Cu下两种搭接方式,通过改变焊接工艺参数来进行优化并得出最佳数据。力学性能测试表明,ERCu Ni Al镍铝青铜焊丝搭接试样接头的最高强度为223MPa。断口均发生在铜侧的焊接热影响区。利用SEM和EDAX能谱对接头的组织进行分析,结果表明,焊接接头组织结构均可分为两种典型的区域,即焊缝主体的熔合区和母材界面处的反应层。其中,熔合区均由铜基固溶体基体(Cu Ti3基体+Cu Ti2、Cu Ti等多种化合物)及分布在基体上的金属间化合物组成;反应层则由Cu+CuxTi区和Cu Ti基固溶体区组成。     

药芯焊丝CO2保护自动焊在厚壁Cr-Mo钢管上的应用

采用钨极气体保护焊(GTAW)打底、药芯焊丝CO2保护管道自动焊机填充、盖面的焊接方法对ASME SA335 P22和ASME SA335 P11钢管做了焊接工艺评定,并实践于兰州60万吨/年乙烯装置的超高压、高压蒸汽管道施工,焊缝经热处理、无损检测、压力试验及长达一个月的蒸汽投用,结果证实该焊接工艺在实际生产中是可行的。     

球形储罐CO2气保自动焊焊接技术

本文比较系统的介绍了球形储罐CO_2气体保护自动焊的设备性能、焊丝特点和工艺技术,以及在实践中对柔性轨道、焊接工艺等方面进行了改进,提高了焊接质量和效率。     

燃气用聚乙烯管道热熔对接焊工艺参数优化的研究

聚乙烯管道因具有轻质、环保、寿命长、易施工、易成型、抗冲击性强、抗振性好和耐化学腐蚀性强等优点,故广泛应用于城市燃气输送行业。燃气用聚乙烯管道的焊接质量和焊接接头性能,不仅与管道和原材料本身的性能密切相关,还与焊接工艺参数息息相关。研究表明,加热板温度、焊接压力、吸热时间和冷却时间等工艺参数对焊接接头的性能有较大影响,而且与热熔焊接缺陷的产生密切相关。由于焊接接头的性能受相关工艺参数及焊接相关因素的影响,选择适宜的焊接工艺参数并有效控制焊接相关因素,才能获得最佳的焊接接头性能,从而提高聚乙烯燃气管道的焊接质量,维护城市公共安全。     

W200×64-35-J金属格构式桅杆焊接变形的控制

本文讨论桅杆形式为金属格构式 ,其主要材质如主肢、缀条角钢 ,连接板、护板钢板等均为 16Ｍｎ ,且厚度大部分在 2 0ｍｍ以上。因为是桅杆式起重机 ,对焊后几何尺寸要求较严格 ,所以焊接变形的控制显得特别重要。1　焊接工程概述在桅杆设计中 ,对焊缝的具体尺寸要求不详细。从控制焊接变形的角度考虑 ,希望焊缝越小越好。但从工艺和强度方面考虑则不能太小 ,因为低合金钢对冷却速度敏感 ,如果焊缝太小则冷却速度快 ,会产生一系列焊接缺陷 ,如裂纹、热影响区硬度过高等等。对于受力较大的丁字接头 ,在保证相同的强度条件下 ,采用开坡口的焊缝…     

12Cr2AlMoV钢的焊接

本文从探讨12Cr2Al Mo V钢焊接性入手,重点分析了该钢种焊接接头对冷裂纹的敏感性、焊接接头硬度特征及再热裂纹倾向等三个方面的问题。针对该钢种焊接过程中存在的问题,制定了行之有效的工艺措施,经焊接工艺评定合格后,成功地完成了该种材料的焊接。