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通过(实验)力学理论计算和有限元模拟的方法,研究了浮动油封结构中O形橡胶密封圈的黏弹性行为。结果表明:松弛过程中密封压力随着时间增加逐渐减小,蠕变过程中蠕变位移随着时间增加逐渐增大,均可能导致浮动油封结构的漏油失效。建立的理论计算模型与有限元分析结果一致,证明该有限元分析方法可用于预测浮动油封O形圈在松弛和蠕变过程中的载荷和位移变化。同时考虑到浮动油封由于O形圈的结构松弛和其与浮动油封座摩擦损伤可能导致的浮动油封结构漏油失效,提出了一种包含PTFE垫圈和恒压弹簧的浮动油封新结构。 相似文献
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为研究浮动油封O形圈初始安装变形的影响,基于Ansys Workbench平台建立浮动油封的二维轴对称有限元模型,并考虑O形圈初始安装变形进行非线性接触分析,研究不同油压、安装间隙、硬度对于O形圈的应力、接触压力、接触摩擦力以及浮封环端面支反力的影响。结果表明:考虑安装过程的情况下,O形圈并不是位于浮动油封中相对居中的位置,而是在浮动油封中部偏上位置,且O形圈的最大von Mises应力相比不考虑O形圈安装过程时更大,因此考虑O形圈安装过程更符合实际情况;油压升高造成最大von Mises区域变小变窄会加大裂纹失效的风险;最大接触摩擦力集中于浮封环端面处,且接触长度随油压增大不断增加;浮封环端盖y方向作用力的增速远超x方向作用力的增速;在恒定油压的情况下,应力随安装间隙的减小而增大,应力随硬度的增加而增大;浮动油封在2 MPa油压范围内,最大接触压力均大于油压,能保证浮动油封的自密封性。 相似文献
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SD13型推土机原支重轮轴为光轴(见图1),仅靠两侧直径为西4mm的挡圈承受轴向力,推土机转向阻力(轴向53)很大,造成组对间隙A变大,大直径O形圈对浮动油封环压紧力不足,造成漏油。新结构将轴改为轴启结构(见图2),靠12个M10螺栓(每侧6个1承受轴向力,使浮动油封工作可靠,能适应推土机各种恶劣的工况。此外,针对配合、轴向间隙、拧紧转矩、组对间隙、大直径O形圈、浮动油封环、浮动油封槽截面尺寸等存在的问题进行了优化设计。 相似文献
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水轮机主轴密封的改进 总被引:2,自引:0,他引:2
针对水轮机主轴密封采用传统的盘根密封存在的不足之处,通过对反螺旋式密封、离心式密封原理、结构特点分析,确定了水轮机主轴最佳密封方式为离心式密封。 相似文献
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螺旋槽上游泵送机械密封性能的解析计算 总被引:8,自引:2,他引:8
利用螺旋槽轴承的“窄槽”理论,计算分析了螺旋槽上游泵送机械密封的开启力、摩擦功耗和上游泵送速率等性能,给出了可用于该类密封设计的计算式。 相似文献
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上游泵送机械密封在液化汽泵上的应用研究 总被引:7,自引:0,他引:7
针对液化汽泵现场工况条件,分析了泵用普通接触式密封存在的问题,开发设计出适用液化汽泵的零逸出上游泵送机械密封,工业应用结果表明,上游泵送机械密封可实现易挥发性介质的零逸出,且具有使用寿命长,运行费用低,安全可靠等优点。 相似文献
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The mechanical seal with metal faces, used to seal the bearings in rock drill bits, plays a critical role in ensuring a long service life of the drill bit. A numerical model of such a seal has been developed for use as a design tool. The axisymmetric model encompasses a mixed lubrication elastohydrodynamic analysis, and predicts such quantities as leakage rate, film thickness distribution, fluid pressure and contact pressure distributions, interface temperature and face deformation. Model results show that the behavior of this seal, unlike that of conventional industrial seals, depends strongly on the ambient pressure, not just on the pressure drop across the seal. 相似文献
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机械密封摩擦特性影响因素分析 总被引:4,自引:0,他引:4
机械密封的摩擦状态决定了密封性能的好坏.本文综合分析了摩擦系数及摩擦特性准数等因素对摩擦特性的影响,为机械密封的设计和摩擦状态分析提供了参考依据. 相似文献