重整增压氢纯度降低的原因及对策

分析中国石油化工股份有限公司天津分公司连续重整装置改造后增压氢纯度降低(由92%降至85%)的原因:①反应油气再接触罐温度较高(11～13℃);②重整催化剂酸性过强(催化剂中氯质量分数大于1.1%);③采样方法不对,影响了样品的真实性;压缩机入口过滤罐内有较多积液.采取相应对策:①再接触系统氨冷冻压缩机增容;②控制催化剂氯含量;③改进采样方式;④改造压缩机入过滤罐排液系统.     

连续重整氢增压机运行故障分析及对策

本文分析了连续重整增压机主要故障起因及一些处理方法。     

重整含氢气体和生成油再接触流程对氢气纯度的影响

通过对四种不同再接触流程,即脱戊烷塔顶燃料气有返回的顺流和逆流再接触流程,以及脱戊烷塔顶燃料气无返回的顺流和逆流再接触流程的模拟计算结果分析,比较了流程对重整氢纯度和收率、重整液体产品收率以及公用工程消耗的影响.结果表明,如果重整产氢不经提纯而直接用于后续加氢装置,则宜采用氢纯度最高的燃料气无返回的顺流再接触流程;如果要得到最高的液体收率,则宜采用燃料气有返回的顺流再接触流程;如果下游有进一步提纯氢的装置,则宜采用燃料气有返回或无返回的逆流再接触流程.     

60×10~4t/a连续重整装置低氢纯度开工总结

本文详细阐述了中国石油宁夏石化公司60×104t/a连续重整装置在循环氢纯度为22%条件下的开工过程,总结了装置开工过程中好的经验做法,针对装置开工过程中存在的不足进行了分析并提出了建议,希望对同类型装置在循环氢纯度较低条件下的开工起到一定的作用。     

高积炭连续重整催化剂的烧焦再生

介绍了金陵分公司处理连续重整装置高积炭催化剂的过程。通过及时调整操作，能够实现对炭含量为10％的重整催化剂的安全烧焦。     

连续重整装置再生系统动态数学模型

开发了连续重整装置再生系统中的催化剂提升器、催化剂分离料斗、隔离系统、再生器和催化剂循环控制料斗等基本部分的数学模型。在国内UOP第二代连续重整装置培训仿真器上已得到成功应用。     

连续重整新型铂锡催化剂的表观烧炭动力学

Coke combustion kinetics of an Pt-Sn catalysts for the reformer with continuous catalyst regeneration were studied.Apparent kinetic equations and related kinetic parameters of coke combustion in catalyst regeneration were obtained,and compared with those of the R-32 catalyst.The results showed that the coke burning rate of the new Pt-Sn catalyst has a 0.45-order dependence on the carbon content and a 0.55-order dependence on the oxygen partial pressure.As the platinum content in the catalyst is 21.6% lower than that of the R-32 catalyst,the constant of the coke burning rate is smaller,but both dependences of the coke burning rate on the oxygen partial pressure are matched with each other.Under the same conditions of carbon contents on catalysts being 5%,regenerating temperature being 500℃,the time required to burn up the coke on the new Pt-Sn catalyst is 1.88 times of the R-32 catalyst.     

半再生催化重整装置重整产氢提纯方案的分析和比较

以武汉石油化工厂新建的300kt/a催化重整装置的设计为例,通过对重整产氢提纯及其相关流程设计方案的分析和比较,选择出合理的设计方案,重整产氢一次通过预加氢部分,在预加氢气液分离罐中更高的压力下进行再接触回收重整产氢中的烃类,并适当提高蒸发塔的操作压力,可节约建设投资,提高经济效益.     

连续重整装置运行中存在的问题及对策

总结了中国石油天然气股份有限公司哈尔滨石化分公司0.6 Mt/a连续重整装置在运行中出现的一系列问题,并提出相应对策。通过更换重整氢增压机出入口缓冲罐解决了机组振动超标问题,压缩机振动从20 mm/s降为11 mm/s;通过新技术的应用将还原氢气纯度从94%提至99%,解决了还原电加热器热元件失效问题;通过工艺操作优化解决了再生注氯线不畅问题;通过更换闭锁料斗平衡阀工作曲线、核料位仪加铅板,解决了再生异常问题;通过加变频和孔板扩径解决了除尘风量不足的问题,除尘风量从2 200 m3/h提至2 350 m3/h;通过加强脱氯氢气的分析管理解决了预加氢补氢线堵塞的问题;通过更换缓蚀剂配方解决了汽提塔进料不畅问题;通过降低除氧器压力解决了除氧器水封被击穿问题;通过加弹性垫圈解决了重整反应器高温法兰泄漏的问题。     

40万t／a连续重整装置满负荷标定

介绍了抚顺石油化工公司石油三厂连续重整装置的标定情况，该装置使用国外专利技术，由国内承包工程设计及主体设备制造，在首次开工中就使用了国内开发生产的３８６１－１铂锡连续重整催化剂。标定结果表明，装置达到了设计指标，３８６１－１铂锡连续重整催化剂的各项性能优良，完全能够适应引进的连续重整工艺技术的要求。     

镧、铈氧化物对重质烃类蒸汽转化制氢催化剂性能的影响

采用常压微反装置及小型加压评价装置，对镧、铈氧化物以不同的加入方式对研制的重质烃类蒸汽转化催化剂活性、还原性能、抗积炭性能的影响进行了研究。结果表明，以共沉方式加入二氧化铈，更有利于提高催化剂的综合性能。     

大型超低压连续重整装置的设计与运行

介绍了镇海炼油化工股份有限公司的目前国内生产高辛值汽油规模最大的０．８ Ｍｔ／ａ连续重整装置的设计情况。该装置采用美国ＵＯＰ公司先进成熟的第二代超低压连续重整工艺专利技术及Ｒ－１３４重整催化剂。该技术与固定床半再生重整相比,有如下优点：①有利于提高反应选择性,重整汽油和氢气产率提高,Ｃ_１和Ｑ_２产率显著降低;②重整催化剂铂含量低、稳定性好、寿命长;③全系统操作安全。列出了物料平衡、原料组成、产品组成、主要技术参数、公用工程消耗与能耗等装置设计及标定参数,并对标定结果与设计值进行了详细对比。     

低纯氢作为硫回收装置氢源的可行性研究

低纯氢作为硫回收装置氢源的可行性研究试验结果表明:使用LSH-02低温Claus尾气加氢催化剂,可将氢气体积分数为67%以上的加氢释放气作为硫磺装置的氢源。     

烃类蒸汽转化制氢工艺发展综述

对炼油化工行业主要氢气生产方法,特别是烃类蒸汽转化法的发展进行综述。针对传统制氢工艺、带有预转化的制氢工艺及近年来出现的多种新型烃类蒸汽转化工艺流程、特点和优势进行简述。     

开工过程对重整催化剂初期反应性能的影响

对大连石化分公司采用CB-ll／CB—8催化剂两段装填的重整装置第一、二周期的开工过程及催化剂初期反应性能进行了比较，分析了开工过程条件不同，如开工时装置中的水含量、开工时间、催化剂还原时采用的氯气质量等，对催化剂初期反应性能造成的影响，说明了按规程要求开工的重要性。     

制氢装置转化炉运行工艺参数的研究

对中国石油独山子石化分公司两套制氢装置在不同进料负荷下转化炉的实际运行工艺参数进行了分析研究,发现大制氢装置转化深度低的关键是其反应压力高以及碳空速高所致。装置运行结果表明,优化设计转化炉除考虑低水碳比和高转化炉入/出口温度外,还应选择高反应压力和低碳空速,这有利于降低原料消耗和综合能耗。通过正确调节转化炉运行工艺参数,大小制氢装置在高进料负荷下都可得到较低的综合能耗,而大制氢装置在较低进料负荷下可得到低于设计值的原料单耗和综合能耗。     

轻烃芳构化催化剂发展现状

介绍了国内外催化重整轻烃芳构化催化剂的研究发展状况。以ZSM-5系列催化剂为代表的酸性芳构化催化剂芳烃和液体收率低，引入Zn、Ga、Pt等金属进行改性。以Pt／KL系列催化剂为代表的碱性芳构化催化剂抗硫和再生性能差，引入稀土金属和碱金属对载体进行改性。综述改性过程中的改性机理、制备方法、性能水平及不足之处，还有复合氧化物载体催化剂的优缺点。指出碱性系列和复合氧化物系列催化剂芳构化催化性能好，值得进一步研究。     

含烃氢气还原的铂铼重整催化剂的反应性能

考察了用含烃（Ｃ２Ｈ６或Ｃ３Ｈ６）氢气进行重整催化剂还原对重整反应的影响，从双功能平衡的角度阐述了催化剂表面结构改变对反应活性的影响方式；在中国装置上考察了催化剂的稳定性。结果表明，用含烃氢气还原铂铼催化剂可使其金属功能降低，在重整反应中脱氢活性减弱，酸性功能发生变化，催化剂双功能平衡失调不仅造成反应初活性异常，还导致催化剂运转周期缩短，稳定性变差，还原介质中烃含量越多，组分越重，影响越严重。     

PS-Ⅵ催化剂在重整装置扩能改造中的应用

分析了中国石化股份有限公司天津分公司连续重整装置由0.6Mt/a扩能改造为0.8Mt/a面临的主要技术难题。在原料质量较改造前差，反应系统、再生系统、循环氢压缩机未进行改造的情况下，通过采用低积炭速率PS Ⅵ催化剂，适当降低生成油RON，以及对塔、加热炉等进行适当的改造，满足了重整装置0.8Mt/a的处理要求。标定结果表明，重整产品液体收率、重整生成油辛烷值、纯氢产率、芳烃产率及总转化率均达到改造要求。