环境温度对钢筋混凝土腐蚀的影响

以3％NaCl溶液为腐蚀环境对灰浆中的钢筋做加速腐蚀实验，外加3V的恒电压，灰浆固化时间为17天和35天，固化温度和测试温度为20℃和35℃。结果表明固化时间短、温度高时腐蚀强度大。比较温度和空隙率两者对腐蚀强度的影响表明空隙率对腐蚀强度的影响更大。     

X65碳钢机械液压杆的耐蚀性能研究

对机械液压杆用X65碳钢进行了耐腐蚀性能研究,考察了腐蚀介质温度和醋酸浓度对机械液压杆表面腐蚀形貌和耐腐蚀性能的影响。结果表明,当腐蚀介质温度为20℃时,随着浸泡时间的延长腐蚀速率增加;而当腐蚀介质温度为90℃时,随着时间的延长腐蚀速率降低;腐蚀产物主要为Fe CO3,醋酸的加入在一定程度上可以溶解腐蚀产物。     

磁控微粉砂轮固化工艺对砂轮磨削性能的影响

目的研究砂轮在固化过程中,固化温度和固化时间对砂轮磨削性能的影响。方法通过测试两种固化工艺制备的砂轮的抗压强度、硬度以及其加工硬质合金YG8的磨削比、表面粗糙度、加工非球面的形状精度随固化温度的变化,来评价固化温度对磁控微粉砂轮磨削性能的影响。结果砂轮的磨削性能与其固化温度、时间有直接关系。磨削比随着固化保温时间的增长呈先增长后下降的趋势。固化温度决定砂轮固化速率和砂轮对过度固化的敏感程度,170℃固化能使砂轮在较短时间达到最佳磨削性能,但是固化时间超过8 h时,其性能会迅速衰减。130℃固化有利于防止砂轮过度固化而造成性能急剧降低。通过对固化工艺的研究,170℃/5 h+130℃/5 h固化工艺下制备的砂轮磨削性能最佳,该砂轮磨削YG8得到最佳的面形精度为365 nm,最佳表面粗糙度为3 nm。结论砂轮在固化过程中,固化温度与固化时间直接影响树脂的固化反应速率与固化程度,通过对固化工艺的实验研究,在本实验条件下得到了最优的固化工艺参数。     

介质温度对35CrMo钢在CO2环境下腐蚀的影响及其机理

为了研究35CrMo钢钻采工具的井下腐蚀行为,模拟了油田地层水环境,通过腐蚀质量损失、交流阻抗等试验方法,测试了该钢材在30、60、80和100 ℃等不同温度下的耐腐蚀性,用SEM、EDS、XRD手段对腐蚀产物膜的形貌、成分、结构进行了分析,对钢材在不同温度下的腐蚀机理进行探讨。结果表明,温度可以改变35CrMo钢的腐蚀产物膜结构,在30～60 ℃温度范围内,随温度升高,腐蚀速率变大,35CrMo钢表面的腐蚀产物膜为片层状、较薄且结构松散,主要成分为FeCO₃和Cr(OH)₃;在60～100 ℃温度范围内,随温度升高,腐蚀产物膜致密性变好,晶粒变细,腐蚀速率变小,腐蚀产物膜上层为晶体,主要成分为FeCO₃,下层为片状生成物,成分为Cr(OH)₃。     

道路钢护栏用Q345钢焊接接头的耐蚀性能研究

研究了手工电弧焊(SMAW)、钨极氩弧焊(TIG)和CO_2气体保护焊(GMAW)对Q345钢焊缝和热影响区在不同温度3.5%NaCl溶液中腐蚀行为的影响。结果表明,当腐蚀介质温度从20℃上升至40℃时,Q345钢母材、SMAW焊缝和热影响区、TIG焊缝和热影响区、GMAW焊缝和热影响区的腐蚀电流密度都呈现逐渐升高的趋势,腐蚀速率增大;当腐蚀介质温度从40℃上升至60℃时,Q345钢母材、SMAW焊缝和热影响区、TIG焊缝和热影响区、GMAW焊缝和热影响区的腐蚀电流密度都随着腐蚀介质温度升高而降低,腐蚀速率减小。当腐蚀介质温度为20℃和40℃时GMAW焊缝的腐蚀速率最小,60℃时TIG焊缝的腐蚀速率是三种焊缝中最小的;当腐蚀介质温度在20~60℃时,热影响区的腐蚀速率都高于Q345钢母材,且3种焊缝中CO_2气体保护焊热影响区的腐蚀速率最小。     

X70钢在库尔勒土壤中短期腐蚀行为研究

利用在16℃、32℃、45℃下埋设试样的方法，通过腐蚀形貌宏观观察，SEM、EDS、XRD等手段以及失重法和电化学方法对X70钢在库尔勒水饱和土壤中腐蚀行为进行了研究．结果发现，腐蚀速率在埋设32d内一直没有达到稳定，并随温度的升高而增加，在45℃下埋设64d后发生极严重的均匀腐蚀和点蚀．在16℃和32℃下阴极反应为氧的去极化。而在45℃还发生了硫酸盐还原反应．研究还发现在普通温度盐渍土中，氯离子含量是影响腐蚀的主导因素。     

工艺因素对纳米四方多晶氧化锆浆料固化的影响

水基凝胶流延成型工艺是1种薄片式材料制备新技术，主要是利用陶瓷浆料中有机单体聚合反应形成三维空间的网络结构，将陶瓷颗粒填充于网络骨架中形成具有较高强度的结构均匀的陶瓷坯体。主要研究四方多晶氧化锆薄膜制备过程中，有机单体溶液浓度和pH值对纳米四方多晶氧化锆浆料固化反应的影响。结果表明：随浆料中有机单体浓度的增加，浆料聚合反应速率显著提高，为保证合适的固化时间，有机单体浓度可控制存10％～40％(质量分数)范围内；浆料的PH值对聚合反应速率有显著的影响，随PH值的增大，聚合反应速率降低，合适的pH值范围为9～10；在高于35℃温度范围内，聚合反应速率变化显著，适当的成型温度范围为35℃～45℃；引发剂和催化剂用量增加，反应速率大大提高，为获得较好的成型性能，浆料的引发剂用量应控制在0．15％～0.30％(体积分数，下同)的范围内，催化剂用量在0．20％左右为宜。     

塔里木油田用油套管钢的静态腐蚀研究

研究了温度、CO2分压、溶液pH值及Cl^-浓度对4种油套管常用材料N80、P105、P110和SM110腐蚀行为的影响．在温度为90℃时，4种材料的腐蚀速率都达到最大值．当温度为65℃时，除P105外，其它材料的腐蚀速率随CO2分压的增大而升高．而在90℃时，除P105外。其它材料的腐蚀速率在CO2分压为2．5MPa时达到最大值．溶液pH值及Cl^-浓度对材料的腐蚀速率的影响不明显．     

N80钢在模拟深层气井水溶液中的CO2腐蚀行为

利用高压釜、扫描电镜（SEM）和X-射线衍射（XRD）等手段，研究了温度、CO2分压、Cl^-浓度、pH值和流速等因素对N80钢在模拟深层气井水溶液中腐蚀行为的影响．结果表明，温度对腐蚀速率的影响很大，随着温度的升高，腐蚀速率先增大后减小，80℃时腐蚀速率达到最大值，生成的腐蚀产物主要为FeCO3；降低溶液pH值、增加溶液中的Cl^-浓度、提高CO2分压以及介质的流速，均加剧了N80钢的腐蚀．     

温度对P110钢CO2腐蚀行为的影响

在模拟油田实际腐蚀环境中研究了温度对P110钢CO2腐蚀行为的影响．用SEM、XRD等分析了在不同温度条件下材料表面腐蚀产物膜的形貌以及对腐蚀速率和腐蚀形态的影响．结果表明，40℃时表层腐蚀产物类似于疏松的土壤，少且很松散地附着在材料表面，成份主要是溶液中沉积的KCl.90℃时腐蚀产物主要是钙铁镁的碳酸盐和少量的KCl和Fe2O3，腐蚀产物呈颗粒状，较致密但是膜层中含有大量的孔洞．140℃时，试样表层腐蚀产物呈致密的粘土形貌、下层腐蚀产物仍是颗粒状，产物层致密，成份主要是FeCO3和KCl．不同温度下不同的腐蚀产物形貌造成随温度升高。材料的平均腐蚀速率在90℃时出现峰值．     

00Cr21Ni14Mn5Mo2N不锈钢耐海水应力腐蚀性能

采用慢应变速率拉伸试验方法研究了00Cr21Ni14Mn5Mo2N不锈钢的耐海水应力腐蚀性能,分析了试验温度、拉伸应变速率对应力腐蚀行为的影响。结果表明,在35～65℃温度区间,00Cr21Ni14Mn5Mo2N不锈钢在3.5%NaCl溶液中对应力腐蚀不敏感,试验温度对00Cr21Ni14Mn5Mo2N不锈钢的应力腐蚀行为无明显影响。拉伸应变速率对其应力腐蚀行为有影响,应变速率为1.0×10-6/s时应力腐蚀敏感因子相对较高。     

模拟酸雨溶液中温度对桥梁索缆镀锌钢丝腐蚀行为影响

采用Tafel直线外推法、交流阻抗和加速腐蚀试验,研究了拉伸应力作用下高强度镀锌钢丝在不同温度的模拟酸雨溶液中的腐蚀行为,表征其腐蚀前后形貌.结果表明:1100 MPa拉伸应力作用下镀锌钢丝于60℃模拟酸雨溶液中的腐蚀速率为27.6μA/cm2,较室温下腐蚀速率增加31%;腐蚀产物由多孔膜状变为颗粒状堆积于微孔处;1100 MPa拉伸应力作用下镀锌钢丝于50℃盐雾腐蚀试验环境中的腐蚀速率为4.3 mg/dm2.d,较35℃时增加19%.     

温度对A3钢在海水中电化学腐蚀的影响

通过电化学测量,研究了A3钢在淡水和模拟海水(3.5%NaCl)中温度对其腐蚀行为的影响.结果表明:淡水中A3钢的腐蚀速率受温度影响较小,而在3.5%的NaCl溶液中温度升高30℃腐蚀速率增加将近一倍.     

低碳钢在库尔勒土壤中腐蚀行为的室内研究

 利用埋设试样的方法和SEM、EDS、XRD等分析以及失重法和电化学方法研究了低碳钢在库尔勒水饱和土壤中腐蚀.结果表明，在16℃下腐蚀速率随时间增加变化不大，而在32℃和45℃时， 80天后的腐蚀速率要远大于32天的.电化学测量表明自然腐蚀电位在20天时达到稳定，腐蚀速率随温度的升高而增加.埋设32天后，试样表面产生的氧化膜阻碍了腐蚀的进行，而随着埋设时间延长，温度效应仍占主导地位，导致腐蚀速率明显增加.     

N80碳钢在高含CO_2体系中的腐蚀规律

采用浸泡试验,电化学试验等研究了CO_2分压、温度、腐蚀时间等因素对N80钢在高含CO_2腐蚀环境中腐蚀行为的影响。结果表明:N80钢的腐蚀速率随腐蚀时间的延长逐渐减小;当温度为80℃时,N80钢的腐蚀速率出现最大值;在不同CO_2分压条件下,N80碳钢的腐蚀存在过渡平稳期。由于电极表面状态不同,N80钢表面呈现不同的电化学阻抗特征。N80钢的腐蚀产物FeCO_3膜为三层膜结构。     

温度对P110钢腐蚀行为的影响

模拟油气田环境,采用高温高压釜进行失重法腐蚀实验,用扫描电子显微镜(SEM)、能散X射线谱仪(EDS)和X射线衍射(XRD)技术研究油管钢P110在不同温度下的CO₂ 腐蚀产物。结果表明：静态和流速为5 m/s时,随着温度的升高,P110钢的腐蚀速率先增大后减小,前者在100 ℃时达到最大,后者在60 ℃时达到最大,且在160 ℃时,两者腐蚀速率趋同;温度大于140 ℃时,流速对腐蚀速率的影响已不再明显,随着温度的继续升高,腐蚀速率变化趋于平缓。温度通过影响腐蚀产物膜的形貌、结构、化学组成、产物膜因子和膜的厚度等,进而影响材料的腐蚀速率。     

NaCl液膜下碳钢腐蚀速率及其与环境因素的关联性

用磁阻探头技术研究1 mmol/L NaCl液膜下碳钢腐蚀行为的磁信号特征,以IFA(Integration FilterAlgorithm)算法计算潮湿时间内平均腐蚀速率。提出多因素关联分析的数据标准化方案,并根据线性模型分析平均腐蚀速率随浸润时间、温度和相对湿度的变化关系。用多种电化学技术研究Q235钢在1 mmol/L、5 mmol/L及10 mmol/L的NaCl溶液中的腐蚀动力学,计算自腐蚀电流和极化阻力等电化学参数。结果表明,浸润时间和相对湿度(RH)跟平均腐蚀速率呈负相关;温度跟平均腐蚀速率呈正相关。各因素对潮湿期平均腐蚀速率影响的大小次序是相对湿度温度浸润时间。温度和相对湿度分别在24℃和RH70%左右对平均腐蚀速率的影响存在转折点。     

316L不锈钢在高含氯离子乙二醇中的腐蚀行为

采用失重法实验研究了温度、Cl-浓度对316L不锈钢腐蚀动力学行为的影响;实验判别了316L的晶间腐蚀倾向.结果表明:在C1-质量浓度为36 516 mg/L,Fe3+质量浓度为776 mg/L的情况下,316L的腐蚀速率随温度的升高而增大,温度超出60℃时腐蚀速率迅速增大,120℃时腐蚀速率达到最大值0.0781 m...     

原油沉积水对Q235B碳钢的腐蚀影响

采用电化学阻抗、丝束电极、SEM/EDS和XRD的分析方法,研究原油沉积水对Q235B碳钢腐蚀行为的影响。结果表明,碳钢在沉积水中浸泡21 d过程中,腐蚀速率逐渐降低,腐蚀形式以均匀腐蚀为主;而从21~35 d浸泡过程中,碳钢的腐蚀速率逐渐增大,且腐蚀程度加剧,腐蚀形态由均匀腐蚀为主转变为以点蚀为主的局部腐蚀,点蚀的大小和密集度增加。这是由于在起始阶段,碳钢表面沉积一层CaCO_3,有效地阻碍了腐蚀,而随着时间的延长,CaCO_3逐渐失去对碳钢基体的保护,从而加速局部腐蚀的发生。     

硫沉积腐蚀时间对元素硫腐蚀行为的影响

通过腐蚀模拟试验,研究了在3.5%NaCl溶液中样品表面熔敷硫条件下,腐蚀时间对X52钢元素硫腐蚀类型、腐蚀速率的影响,分析硫沉积条件下腐蚀产物膜的发展规律。结果表明,60℃条件下X52钢腐蚀速率逐渐升高并趋于稳定,90℃条件下初期腐蚀速率很高,随后逐渐降低,并最终都趋于稳定。在单质硫覆盖下样品表面的腐蚀产物随时间的演化是影响腐蚀速率在不同温度下趋于接近的重要原因。