5万m3外浮顶罐罐体变形分析与处理措施探析

石油化工厂生产在用5万m³外浮顶罐发生轻微卡盘现象,通过对罐基础沉降、罐壁板垂直度、罐底边缘板水平度等综合数据采集、计算,分析出因罐基础沉降不均匀导致储罐出现罐体变形;清罐后将储罐整体顶升,罐基础环墙重新找平,对罐体进行变形修复。在国内石油化工行业中,首次实现生产在用5万m³外浮顶储罐变形修复。文章主要从罐体变形分析及变形处理,对其进行了深入的研究和分析。     

魏岗站1~#浮顶油罐罐体变形隐患整治

根据对魏岗站浮顶油罐大修检测结果,对浮顶油罐罐体变形和内部缺陷进行了分析。提出了相应的整治方法。在浮顶油罐大修过程中,从罐体倾斜、罐壁局部凹凸变形、浮项卡阻入手,对罐体进行综合整治。实际应用表明,油罐综合整治后,罐位达到极限罐位时,浮顶升降无卡阻,罐容利用率高。可有效解决油罐浮顶卡阻问题,消除了浮顶倾斜、卡阻甚至沉船的隐患。保证了浮顶油罐的安全运行。     

浮顶罐基础平面倾斜允许值研究

建造在软土地基上的浮顶罐易产生沉降变形,其沉降形态中基础平面倾斜最为常见。应用有限元方法,通过分析不同直径浮顶罐在基础平面倾斜状态下的变形特征以及其应力分布特征,可以确定其基础平面倾斜的允许值。与现行国家标准进行对比分析表明,有限元分析结果大于国家标准中规定的允许值,现有标准对浮顶罐基础平面倾斜沉降差的限制显得保守,合理的取值应充分考虑储罐结构对地基变形的响应。     

拱顶油罐现场组装时罐颈变形的防止措施

拱顶油罐现场组装时，罐顶、包边角钢与上部第一圈罐壁组焊过程中，很容易产生焊接变形。经过认真分析，改进了组装工艺，调整了焊接顺序，有效地控制了罐颈变形。     

柱支撑锥顶罐底板局部变形研究及柱底支座设计

柱支撑锥顶罐在国外化工行业应用的案例越来越多.为了防止罐底板局部变形必须对柱下局部凹陷值进行控制,但目前国内外标准并未给出明确的计算方法.分析了柱支撑锥顶罐设计中存在的问题,并提出了简单有效的计算方法,供同行在罐底板设计时参考.     

拱顶油罐安装施工的变形控制

拱顶油罐在制安施工时,罐顶、包边角钢与罐壁组焊过程中,易发生焊接变形。文章根据拱顶油罐工艺要求,经认真探讨,改进施工工艺,调整焊接顺序,能有效控制焊接变形。     

锥形储罐罐底施工方法

锥形罐底施工,存在空鼓、焊接变形等难题。施工方法不当,结果会引起罐底的局部凸凹变形超标。以16000m3单层双向子午线穹形网壳式内浮顶锥底油罐罐底安装为例,重点介绍锥形罐底安装施工方法,讲述如何有效控制空鼓,如何将变形控制在最小,并指出在施工中应注意的事项。以便在严格的质量管理模式下更快、更有效、更经济地完成罐底的安装施工任务。     

单盘式浮顶罐浮顶变形分析及预防措施

本文分析了浮顶罐单盘变形的原因和可能产生的危害。提出了单盘运行的注意事项及维护检修的要点。     

外浮顶罐改内浮顶罐施工注意事项

对外浮顶罐的状况及外浮顶罐改为内浮顶罐存在的问题进行了分析,指出外浮顶罐改造的必要性以及在改造施工过程中应注意的问题和处理措施,同时分析了内浮顶罐使用过程中沉盘事故的原因及防范措施.     

储罐包边角钢组装焊接工艺探讨

大部分施工单位组装焊接时是将煨制出厂的角钢,用储罐的曲率样板进行检修去头后就单根组焊于罐壁.借用外力及杆件顶拉方法控制罐体椭圆度,罐顶板边缘和包边角钢均产生较大的焊接变形和残余应力.根据我单位制作球罐的经验,总结出包边角钢组装焊接后结构变形量小和存在内应力最少的工艺方法及防止组装焊接变形的措施.     

内浮顶储罐发展概况及其装配

介绍了内浮顶储罐的发展现状,分析了铝制内浮顶的装配特点和使用性能,阐述了内浮顶储罐的安装程序和维修过程。     

上出料系统粉煤密相气力输送特性及其与下出料系统的比较

考察了气体进入方式和输送压力对上出料发料罐系统粉煤密相气力输送特性的影响,并比较了上出料和下出料发料罐系统的煤粉输送量、固气比和稳定性差异。结果表明,在上出料发料罐系统中,随锥部气增加,煤粉输送量和固气比呈先增加后减小趋势;随底部气和调节气增加,煤粉输送量和固气比呈减小趋势;随输送压力增加,煤粉输送量和固气比先明显增加后增加趋势减弱。与上出料发料罐系统相比,相同输送差压下,下出料发料罐系统具有较高的输送量和固气比,但二者均具有良好的输送稳定性。     

石油化工新型干式储气柜柜顶设计

依据压力容器、钢结构和湿式气柜的相关标准和规范,通过对新型干式气柜的柜顶设计,论证了干式气柜柜顶的载荷确定、结构设计、结构选材的一般方法,以及所依据的标准,并通过气柜的实际施工与试运行检验,证明设计结果符合现有相关标准的要求,为石油化工设备中干式气柜设计、施工检验与竣工验收规范的制定提供基本的范例依据.     

圆柱形薄壁储罐对爆炸冲击波动力学响应的模拟分析

针对圆柱形薄壁储罐在爆炸冲击波载荷作用下的动力学响应进行了模拟分析。采用LS-DYNA软件模拟计算了50 m³液化石油气储罐爆炸后冲击波云图以及空间点冲击波超压随时间的变化关系,并将计算结果加载到圆柱形薄壁储罐上。模拟计算结果表明,对于距离爆炸中心50 m处的圆柱形薄壁储罐,面向冲击载荷的底面在冲击波超压峰值还没有来临时就已经屈服,而背向冲击载荷的顶面在0.112 ms时,等效应力达到屈服界限。而迎向冲击面的顶端结构在峰值载荷冲击后不久出现屈曲,结构在峰值位移10 mm时出现部分卸载,变得不再稳定。因此,当罐区发生爆炸时,圆柱形薄壁储罐极有可能出现结构强度失效和结构失稳,会在冲击波的作用下失效,是不可靠的。     

在储油罐罐顶上的试验研究

采用何种材料对立式金属油罐顶进行保温,避免过多的散热损失是设备管理的重要任务之一。本文研究通过对需要保温的储油罐罐顶上保温材料与防腐保温涂料的使用对比,对采用防腐保温涂料的罐顶进行保温效果的测试和散热损失的计算证明,降低了罐顶的表面温度减少了罐顶的散热损失,节能效果明显。     

脱硫箱罐结构特点探讨及应对策略

湿法脱硫行业箱罐一般为常压、内壁需要防腐、配备顶进式搅拌器、采用平顶结构。本文分析了脱硫箱罐结构的特点,并结合实际工程设计经验,本着经济适用的原则,对箱罐基础、底板、壁板、顶部等结构设计提出了针对性的应对策略。本文还对薄壁箱罐的整体起吊运输设计提出了解决方案。对脱硫行业的箱罐设计具有实际的借鉴作用。     

多层新型桨搅拌槽内气-液两相流动的实验与数值模拟

对三层新型组合桨气-液两相搅拌槽内的流体流动进行了实验研究,并采用计算流体力学(CFD)的方法对气-液两相搅拌槽的通气搅拌功率、流场、局部气含率及总体气含率进行了数值模拟,数值模拟采用了欧拉-欧拉方法,数值模拟结果与实验值吻合良好,同时考察了通气流量和搅拌转速对通气搅拌功率和气含率的影响规律. 研究结果表明,欧拉-欧拉方法能较好地模拟搅拌槽内气-液两相流的流动状况.     

常见典型油罐强度设计

简要介绍油罐的定义、用途以及油罐在国民经济发展中的重要作用和发展前途.对各类典型油罐的设计思路进行展开陈述,包括卧式油罐的设计,内容涵盖卧式罐的定义、用途、优缺点和设计部分；设计部分包括蝶形封头的设计、简体轴向应力计算、简体轴向弯矩计算等等.其次是立式油罐的设计,主要内容包括定点法计算罐壁厚度、罐壁的开孔补强、立式罐顶载荷的确定等.     

浅谈80m^3稀乙醛储槽设计要点

结合80m^3稀乙醛储槽的设计,着重介绍低压储罐罐顶承压环、罐壁、罐顶以及锚栓设置的设计及其计算方法,并与一般储罐设计进行比较。     

汽EO法乙氧基化的合成实验

针对乙氧基化合成工艺，用氮气将液体EO从计量罐底部压出，到反应釜底部，进入反应釜内进行乙氧基化合成反应（称液EO进入法），改为将计量罐中液体EO用蒸汽加热，转化为气体EO，从计量罐顶部，到反应釜底部，进入反应釜内进行乙氧基化合成反应（称汽EO进入法）。改造后缩短了反应周期，降低了反应压力，无死期，节省氮气，降低了成本。