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《铸造》2017,(8)
提出了基于瞬态压强分布的重力铸造缩孔定量预测技术,该技术不仅计算整个模拟区域的温度场,同时也计算金属液区域的瞬态压强场。通过金属液压强与孤立液相区边界判据的临界压强对比来区分各孤立液相区的范围。在各孤立液相区内独立形成缩孔,最终预测出缩孔的位置、大小和形状。设计并浇注了U形试验件,采用该技术开发的华铸CAE(Inte CAST)对U形试验件凝固过程的温度场、压强场进行模拟分析和缩孔预测,缩孔预测结果与实验结果吻合较好。该研究显示,明冒口相比暗冒口具有更好的补缩能力,铸造工艺中优先使用明冒口会得到更好的补缩效果。并对某箱盖铸件的铸造工艺进行模拟分析,准确地预测了铸件中的缩孔。 相似文献
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分析认为球铁后盖铸件热节部位产生缩孔的原因是:原工艺在热节部位设置冒口,使热节增大;而且由于冒口颈偏小,早于铸件热节凝固封闭,使铸件热节不可能通过冒口颈获得补缩。为此采取如下改进措施:1)使冒口远离铸件热节,避免热节增大;2)在热节处设置厚大冷铁,使热节提早凝固收缩,从而可以通过冒口颈获得补缩。改进工艺后,缩孔问题得到了解决。 相似文献
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《现代铸铁》2020,(3)
介绍了轮毂铸件的结构及技术要求,根据铸件结构特点,设计了侧冒口补缩工艺和压边冒口补缩工艺,利用MAGMA数值模拟软件进行模拟分析,结果表明:选用压边冒口补缩工艺,补缩通道始终畅通,冒口对铸件进行液态补缩,在凝固过程后期,冒口颈处能够及时凝固,铸件依靠石墨化膨胀自补缩来抵消收缩,而且铸件先于冒口颈凝固,补缩通道在铸件凝固过程中始终是畅通的,满足顺序凝固的要求,因而获得内部致密的铸件。首件试制后的结果显示:选择用压边冒口生产的轮毂组织致密性好,未出现缩孔、缩松缺陷,说明压边冒口的补缩作用效果明显,目前,已经进行了小批量生产,未收到客户关于铸件加工后有缺陷的反馈。 相似文献
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我厂是汽车后桥生产专业厂,铸件大多是球墨铸铁件。在长期生产实践中,我们发现差速器铸件致废缺陷主要是缩松,其废品率高达11%。故对其采取了新的工艺措施,从而基本上消除了缩松。 图1为差速器铸件的原工艺,采用压边冒口,在a处出现大量缩松。为此我们曾把原工艺改为图2,虽然废品率有所下降,但在a处仍有缩松,b处也有明显的缩孔缩松缺 相似文献
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球墨铸铁汽车后桥壳铸造工艺优化 总被引:2,自引:1,他引:1
采用湿型铸造生产球铁汽车后桥壳铸件,冒口颈根部出现显微缩松现象。利用华铸CAE软件进行工艺模拟,结果显示:冒口颈过早断开,导致铸件出现液相孤立区域,形成缩松缩孔。通过增大冒口和冒口径尺寸,保证了冒口径通道畅通,实现了冒口径的顺序凝固。用改进后的工艺进行了试制和小批量生产,铸件经解剖和X光探伤,均未发现有缩松缺陷。 相似文献
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通过试验改进了工艺方案,在确保冶金质量的前提下,要用压边冒口,提高砂型(芯)的紧实率,加强排气等措施,成功地解决了具有多处孤立热节的球铁件-EQ153汽车后桥主着重器壳铸件公、缩孔缺陷,获得致密铸件,质量达到日本产品标准。 相似文献
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以往,我厂对圆筒形球铁铸件采用顶部设置大冒口的立流方案,如国1所示。结果是在冒日根部与铸件相接处产生严重的缩孔(松)缺陷。另外,原工艺中冒口直接与铸件相交所形成的接触热节,远大于铸件原来的几何热节,如图2所示。因此,冒口补缩量也就相对增大。同时,分层浇注时的高温铁水通过冒口预充填型胶和补缩铸件产生的“流通效应”,致使冒口颈处铁水温度相应偏高。综合作用的结果:铸件与冒口预接触处铁水凝固速度最慢,最后在冒口颈处形成缩孔(松)缺陷。对圆筒形球铁件重新进行工艺设计,以空心管为例,其材质为球铁420-10,单重… 相似文献
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介绍了QT400-15飞轮壳铸件原生产工艺所产生的缩孔、缩松情况.分析认为缩孔、缩松的主要原因是:铸件厚壁处及孤立热节处得不到补缩,以及铸型紧实度偏低.通过在外砂型和砂芯上加冷铁、增加补缩冒口、提高铸型紧实度、合理控制铁液化学成分和浇注温度等措施,使该部位的缩孔、缩松基本消除,从而使铸件的综合废品率降至6%左右. 相似文献
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球墨铸铁易产生缩松、缩孔缺陷,过去沿用铸钢工艺,靠加大冒口来进行补缩,结果不但使铸件收得率大大降低,而且还很难完全消除缩孔、缩松缺陷。我厂根据球铁凝固特性,通过生产实践,掌握了冒口和冷铁相结合的造型工艺,提高了球铁件的质量和铸件收得率。一、使用冷铁目的1.由于冷铁的激冷作用,可以调整铸件各部位的冷却速度,使易产生缩松、缩孔的热节处加快冷却,从而消除缩孔、缩松缺陷,得到致密的优质铸件,并可用小冒口或无冒口铸造。2.大断面球铁的冷却凝固时间较长,由于孕育衰退造成球墨畸变产生球化不良、用冷铁后,加 相似文献