高闪点喷气燃料燃爆危险特性

对高闪点喷气燃料的理化特性、蒸发特性、燃烧和爆炸特性进行对比研究,获得高闪点喷气燃料的饱和蒸气压及蒸气浓度随温度变化规律以及持续燃烧时间、点火能量、最大爆炸压力、最大爆炸温度等参数。与-10号军用柴油的对比研究结果表明,高闪点喷气燃料闪点较低,且蒸发性能较强,最大爆炸压力大,最大爆炸温度高,燃爆危险性高于-10号军用柴油。     

丙酮蒸气爆炸特性及抑爆试验研究

试验得到丙酮蒸气的爆炸极限为2.4%~12.8%。改变丙酮蒸气、二氧化碳或氮气的体积分数进行爆炸试验,研究二氧化碳和氮气对丙酮蒸气的抑爆性能。当二氧化碳体积分数超过35%时可燃混合气体退出爆炸范围,临界氧体积分数为12.4%;当氮气体积分数超过50%时可燃混合气体退出爆炸范围,临界氧体积分数为9.2%。试验结果表明二氧化碳对丙酮蒸气的抑爆效果优于氮气,从化学平衡、三元碰撞、链式反应方面分析其原因。     

浸油沙层着火特性实验研究

使用柴油作为燃料,沙层作为多孔介质,实验研究了沙油质量比及沙子粒径对浸油沙层的闪点和燃点的影响。实验结果表明,当沙子粒径不变时,随着沙油质量比的变化,由于油品膨胀和毛细作用的原因,柴油的闪点和燃点出现最小值。沙子粒径的大小对混合物的闪点和燃点也有影响。随着沙子粒径增加,由于沙子缝隙的储油能力增大和毛细作用减弱,最小闪点与燃点对应的沙油质量比增加,且当沙油质量比较大时,混合物的闪点和燃点增大。     

乙醇液体闪点和燃烧时间实验研究

选用低温泰格闭口闪点测定仪与MINIFLASH闪点测定仪,确定了不同浓度的乙醇溶液和5种食用酒的闪点和持续燃烧性。实验得出:两种闪点测定仪的结果吻合;乙醇溶液的闪点随着乙醇体积分数的升高而降低,乙醇体积分数为5%~30%时,闪点值降低较快,体积分数升高为30%~73%时,闪点值的变化逐渐平缓;体积分数低于24%的乙醇溶液不能持续燃烧,大于等于24%的乙醇溶液属于易燃液体。综合两项测试表明:乙醇溶液体积分数高于70%时,按照Ⅱ级危险品包装运输;24%~70%时,按照Ⅲ级危险品包装运输;低于24%时,按照普通货物运输。     

煤油炉不要使用汽油作燃料

煤油炉,是用煤油作燃料的加热工具,用它做假、烧水颇为方便,但如果使用不当或疏忽大意,也会引起火灾发生.有人为贪图“便宜”弄来“免费”汽油做煤油炉燃料,由此而引起的爆燃事故屡见不鲜.大家知道,煤油和汽油虽然都是燃料,但二者的性质却不同,煤油的闪点是45℃,所以它的蒸发速度较慢.而汽油的闪点是-45℃-10℃之间,因而它易分解,蒸发速度非常快,也就是说在常温下就能挥发,与空气形成爆炸性混合物.如果在煤油炉内使用汽油,由于汽油的闪点低,蒸汽压力高,其蒸汽会从炉盖空隙内泄漏出来,若炉内空间较     

棉秆颗粒燃料热解实验与热风点火实验

对棉秆类生物质颗粒燃料的热风点火进行研究,目的是找到影响点火特性的因素参数,为小型家用生物质颗粒燃烧炉的点火设备研究提供理论指导。对棉秆颗粒燃料进行工业分析、热解实验及单颗粒热风点火实验。通过工业分析可以得出,棉秆颗粒中挥发分质量分数远高于固定碳,因此,挥发分的热解是控制着火过程的主要因素。通过变氧气体积分数热解实验可以得出,棉秆颗粒挥发分的热解主要发生在250～400℃,且氧气体积分数越高,挥发分热解速率越快。通过变升温速率热解实验可以得出,温度范围为200～400℃时,相同的温度下,升温速率越快,挥发分的热解速率越快。氧气体积分数为0,升温速率为100℃/min时,挥发分热解的温度范围为320～520℃,且温度为420℃左右时热解速率最快。通过棉秆单颗粒热风点火实验可以得出,热风温度及热风速度是影响热风点火过程的两个关键因素。实验得到,在单颗粒条件下,热风温度为420～450℃,热风速度为2. 00～2. 78 m/s时,着火温度较低,为270～280℃,着火时间较短,为130～170 s,点火特性较好。文末附有棉秆类生物质单颗粒燃料热风点火实验的视频,可扫二维码观看。     

树脂漆对木材燃烧特性与烟气毒性的影响

选取带有表面树脂漆的桦木和楸木,采用锥形量热仪,选取25、35、45、55kW/m~2的热辐射通量,分析不同热辐射通量条件下的点燃时间、燃烧初期热释放速率特性、总热释放速率、一氧化碳体积分数等,得出表面漆对木材燃烧特性与烟气毒性特性的影响。结果表明:表面漆对桦木的最小点火能并无较大影响,减小了楸木的最小点火能;表面漆明显增大第一个热释放速率峰值;涂有表面漆的木材燃烧时一氧化碳体积分数会出现一个峰值;表面漆对木材燃烧特性的影响与木材种类密切相关。     

高倍数泡沫对LNG蒸气加热效果小尺寸试验

通过正交试验设计,开展一系列高倍数泡沫覆盖LN2小尺寸试验,研究高倍数泡沫对LNG蒸气加热效果的主次影响因素并确定最优方案。以液池上方泡沫底层温度变化速率为试验指标进行极差分析,得到不同因素主次关系:添加方式泡沫混合比供给水压泡沫厚度。高倍数泡沫加热低温蒸气的各因素最优水平为供给水压0.6 MPa、泡沫厚度1.2m、泡沫溶液混合比3%、泡沫添加方式为再添加。同时方差分析结论与极差分析结果一致,表明极差分析结果准确。回归分析表明,水压和泡沫厚度交互作用明显。     

惰性气体对异丙醇爆炸抑制作用的试验研究

基于FRT 的爆炸极限测试装置,在50 ℃、0.1 MPa条件下测试了异丙醇蒸气在空气中的爆炸极限。加入二氧化碳或氮气,改变异丙醇蒸气与二氧化碳或氮气的体积分数进行试验,研究惰性气体对异丙醇蒸气的抑爆效果。结果表明：在异丙醇爆炸极限范围内,随着异丙醇蒸气浓度升高,二氧化碳或氮气的抑爆体积分数降低,且二氧化碳抑爆效果优于氮气;在惰性气体抑爆作用下,氧气与蒸气体积分数比值小于2.10 时,混合气体不发生爆燃。绘制了抑爆三角区,描述惰性气体对异丙醇爆炸特性的影响,并从活化能理论、链式反应理论等方面分析不同惰性气体的抑爆作用差异。     

煤粉锅炉无油点火技术的研究

对4种煤粉气流无油点火技术的点火机理及其燃烧器进行了研究。等离子体无油点火燃烧器引弧快,燃烧效率高。感应加热无油点火燃烧器可快速加热异型金属通道,满足了煤粉气流的稳燃要求。电加热多级无油直接点火燃烧器系统简单,操作方便,经济性好。激光加热点火技术通过非接触方式来加热煤粉,只加热煤粒本身。     

低压天然气泄漏射流扩散特性研究

基于几何相似、运动相似和动力相似准则,采用FLACS软件建立小尺度居民厨房天然气泄漏射流扩散数值模型,研究泄漏结束时刻居民厨房天然气平均体积分数(简称泄漏结束体积分数)分别为7.7%、9.5%、11.2%时天然气泄漏扩散特性。探讨天然气的时空分布特征,分析基于点火延迟时间的天然气分布与体积分数梯度。结果表明：竖直平面上天然气分布不均匀,体积分数差异较大,呈现明显的体积分数梯度;水平面上天然气分布较均匀,体积分数差异极小,体积分数梯度可忽略。因此分析户内天然气-空气非均匀混合爆炸特性时,应主要考虑竖直方向体积分数梯度对火焰发展特性及压力演变特性的影响。当泄漏结束体积分数为7.7%、9.5%、11.2%时,考虑点火延迟时间为15 s,计算得到158 s、192 s、223 s点火时刻,点火平面平均天然气体积分数分别为7.49%、9.42%、10.78%,比泄漏结束体积分数分别降低了2.73%、0.84%、3.75%。当泄漏结束体积分数为7.7%、9.5%、11.2%时,点火时刻最大z轴天然气体积分数梯度分别为0.288 4、0.094 8、0.143 1。即贫燃状态最大z轴天然气体积分数梯...     

低压状态下航空煤油的爆炸危险研究

以3~#航空煤油为研究对象,通过可燃气体/蒸气爆炸极限测试装置测定航空煤油蒸气的爆炸参数,研究低压条件对航空煤油蒸气爆炸极限和爆炸压强的影响。初始环境压力设置为90、70、50 k Pa,温度设置为90℃,其他因素相同。通过实验研究不同低压状态下航空煤油的最大爆炸压强与相应的航空煤油蒸气体积分数的变化,以及在相同低压状态下最大爆炸压强与体积分数和爆炸所需时间的关系。随着航空煤油蒸气体积分数的增加,产生的最大爆炸压强先增加后减小。在初始压强一定的情况下,爆炸所需时间越长,爆炸产生的最大压强越低。     

微米级聚甲基丙烯酸甲酯最小点火能

采用MIE-D 1.2最小点火能测试仪,测试5、10、15μm三种粒径的微米级聚甲基丙烯酸甲酯(PMMA)粉尘的最小点火能量。将超细与常规PMMA粉尘的试验结果进行对比,揭示其差异及原因。结果表明,三种粒径的粉尘最小点火能量分别为3、6、32 m J,对应粉尘最敏感浓度均为750 g/m~3,最佳点火延时分别为90、90、60 ms,最佳初始压力分别为0.8、0.8、0.9 MPa。粉尘浓度、点火延时以及初始压力小于临界值时,最小点火能量随参数值的增加而减小;当达到临界值后,最小点火能量随着参数值的增大而增大。     

油盘形状对细水雾灭火效果影响的研究

采用正庚烷为燃料,在长4.6 m,宽3.2 m,高4 m的空间内,对圆形和方形油盘在不同预燃时间条件下进行灭火实验,在实验过程中采用热电偶树和气体分析仪对火焰温度及火场氧气体积分数进行测量,得到不同油盘形状对细水雾灭火的影响规律.     

可燃气体最小点火能测试方法与影响因素探讨

对比现有国内外最小点火能测试标准及相关研究。介绍依据ASTM E582-07(2013)建立的球形可燃气体最小点火能测试装置的构成及试验原理、方法。利用该装置开展试验研究,选取甲烷、丙烷（R290）、乙烯,验证装置的可靠性。分析电极间隙与淬熄距离的关系以及电极间隙、初始温度、初始压力等因素对最小点火能的影响。     

汽油泄漏引发的汽车火灾危险性研究

以发动机舱内汽油泄漏为例,实验研究汽油泄漏引发的汽车火灾。结果表明,当点火源与汽油泄漏点在15 cm以内时,油蒸气是可以被引燃的,距离越短,越容易被电火花引燃;点火能量越高,油蒸气越容易被引燃;点火源处首先起火燃烧,引燃后有一定的轰燃现象,而且蔓延迅速;最易引燃浓度为3.5%左右。     

一次性气体打火机爆裂火灾成因分析

一次性气体打火机是指没有充气系统、不能重复充气的，能装专用丁烷气体并能承受一定压力以及带有一个放气装置的气箱和一个火石或压电引燃装置的器具。一般情况下，它使用时必须经有意识操作火石或压电引燃装置点燃专用丁烷气体，通常用于点燃香烟，也可以用于其他点火。其主要由气箱、放气装置、引燃装置、防风罩、火燃调节装置等元件组成。一次性气体打火机充装的燃料都是液态丁烷（Ｃ４Ｈ１０），常温下，为气体，与空气的相对密度为２．０，闪点－６０℃，自燃点４０．５Ｃ，爆炸浓度极限１．９％－８５％，最小点火能量为０．２５ｍＪ…     

与汽油火灾相关的数字

汽油之所以容易燃烧和爆炸,与其爆炸浓度极限、闪点、静电放电有直接关系。 汽油的爆炸浓度极限在0.8％～6.5％之间,即汽油的油蒸气在空气中所占比例达到0.8％～6.5％时,这种混合气遇到明火就会发生爆炸。 汽油的闪点是在-58℃～-10℃之间,也就是说在-58℃～     

易燃液体危险品闭杯闪点与持续燃烧试验探讨

闭杯闪点是评估液体易燃危险性的重要指标之一,持续燃烧试验则用于测定物质在试验条件下加热并暴露于火焰时是否持续燃烧,通过实验探究不同测试标准下易燃液体危险品闭杯闪点低于35 ℃、55 ℃≤闭杯闪点＜63 ℃的特点及其持续燃烧情况。结果表明：存在闭杯闪点低于35 ℃但被定为不持续燃烧的液体,首次提出能否将此类液体划分为非易燃液体;55 ℃≤闭杯闪点＜63 ℃的液体在某一适合测定方法条件下闭杯闪点低于60 ℃且被测定为持续燃烧的液体,建议划分为易燃液体。此探讨将为研究易燃液体危险性评估及分类提供参考。     

NFPA 30《易燃可燃液体标准》

正NFPA 30《易燃可燃液体标准》共29章和9个附录,适用于所定义的易燃可燃液体的储存、处理与使用。标准分别定义了可燃液体、易燃液体、稳定性液体、不稳定性液体和水溶性液体。其中规定闭杯试验测试闪点高于37.8℃为可燃液体;闭杯试验测试闪点低于37.8℃,同时蒸气压不超过276 kPa绝对压强的为易燃液体;在静止或运