武钢四号高炉炉壳应力测量

一、前言高炉炉壳是个相当复杂的受力体,包括炉体的重量,炉内料柱的侧压力,炉内的煤气压力,以及耐火砖衬体积膨胀对炉壳的拉力。设计中为了防止砖衬膨胀力破坏炉壳,往往留有充足的膨胀缝,炉身砖衬与冷却壁之间的膨胀缝有的部位竟达150毫米。这些过大的膨胀缝将大大降低炉身的冷却效率,而且在剩余砖衬较薄的情况下,将大大降低砖衬的稳定性。二号高炉1983年大修开炉后不久,砖衬大面积脱落的重要原因之一,就是砖衬与冷却壁之间膨胀缝过大,砖衬稳定性差的     

包钢2#高炉炉壳应力测试及分析

本文采用动、静态相结合的方法，对已进入服役后期的包钢2^#高炉重新开炉时炉壳内部残余应力(二段)进行了监测和研究，根据炉壳内应力的分布特征及变化趋势，确定其比较薄弱的部位，提出防治措施，确保2^#高炉顺利投产；这对处于服役后期的包钢2^#高炉重新恢复生产意义非常重大。     

1号高炉炉壳的有限元应力分析

本文利用半解析有限元法对宝钢１号高炉进行了静力动力强度分析，并利用有限元二次分析法对风口区进行了应力集中分析，从而为设计高炉和延长炉壳使用寿命提供了科学依据。     

3号高炉炉壳钢板的研制

在2号高炉炉壳钢板BB502基础上发展成BB503,通过试验室研究及工业试验表明,微铁处理改善了大线能量焊接热影响区冲击韧性,正火处理改善了组织均匀性,稳定了机械性能。大批量工业生产钢板全部合格,为3号高炉提供了优质专用厚钢板。     

3号高炉开炉达产部结

总结３号高炉开炉生产中的出现的炉况不顺和结瘤及采用热洗结合酸洗方法的效果，最终实现三个月达到高炉设计水平，且已稳定四个月。在高炉顺行基础上用足风温，提高煤比，适当抑制边缘气流，逐步优化高炉的各项技术指标。     

重钢3号高炉开炉实践

经过试车、烘炉、装料等充分准备工作后，重钢２号高炉（６２０ｍ＾３）等六代炉役于１９９８年２月２日点火开炉。开炉非常顺利，炉况顺行稳定，开炉两天后，各参数基本达到正常水平，第１３天日产生铁１０００Ｔ，高炉利用系数达１．６１。     

湘钢3号高炉中修开炉实践

湘钢３号高炉中修时保留了炉缸下部及炉底原有砖衬，在开炉时采用了不烘炉开炉法。经过认真准备和精心操作，３号高炉在开炉后第１１天利用系数就达到了１．６。     

3号高炉开炉的炉前操作

介绍梅山３号高炉炉前的主要设备及开炉时的炉前操作。     

2号高炉与5号高炉开炉比较

2000年和2001年2号高炉与5号高炉相继开炉，本文通过对2号高炉与5号高炉开炉过程的措施进行比较，总结了其中成功的经验。     

鞍钢11号高炉开炉实践

1 概况 鞍钢11号高炉有效容积2580m~3,于1990年6月改建投产,采用了串罐无料钟炉顶、皮带上料、炉前液压矮泥炮、钻锤式多功能开口机、改造型内燃式热风炉、热风炉过程自动控制以及高碱度烧结矿配加酸性球团矿炉料结构等20多项新技术新工艺,生产了5年,于1995年7月停炉进行大中修,历时78     

梅山3号高炉开炉达产实践

梅山３号高炉（１２５０ｍ＾３）１９９５年１２月１６日开炉，开炉进展顺利，达产过程中出现了炉身结瘤现象，通过加锰矿和发展边缘气流操作，消除了炉瘤，１９９６年３月１１日利用系数达到２．０，在此基础上高产、稳产，各项技术经济指标逐步提高。     

武钢3号高炉中修开炉实践

1 概况 武钢3号高炉(1513m~3)第二代炉役于2001年6月15日停炉中修。2002年6月份,由于钢铁市场的变化,公司要求3号高炉于9月份中修投产。这次中修改造,只更换了第4～8段冷却壁、第4段冷却壁以上内衬及炉喉钢砖,对炉顶设备进行了整体更换,将原来     

安钢3号高炉开炉达产生产实践

对安钢3号高炉开炉达产生产实践进行了总结分析。以快速均匀提高炉缸热量为基础，以安全顺利出好第一次铁水为关键，以合理安排炉料，控制煤气流分布为保证，以精心准备，稳步推进，项目管理为手段，实现了高炉开炉达产。     

北钢2号高炉全焦动态开炉

北台钢铁总厂在２号高炉首次采用带风装料全焦开炉方法，本文介绍了这次开炉前采取的措施，操作情况和取得的效果。     

包钢3号高炉开炉达产实践

包钢３号高炉通过扩容改造（容积由１８００ｍ＾３扩至２２００ｍ＾３）,技术装备水平大为提高。由于采用矮胖型高炉以及不断改善原燃料条件和优化高炉操作,３号高炉开炉达产顺利,投产２０天利用系数就达到了１．７００,之后又连续１２个月的平均利用系数达到１．８１０。这使包头特殊矿高炉冶炼技术指标取得了突破,达到了普遍矿的冶炼水平,开创了包头特殊矿冶炼的新阶段。