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论述了尿素生产旋风分离器的结构、工作工艺条件;重点分析了分离器发生腐蚀的原因;针对不同的腐蚀原因提出了具体的优化措施,收到了良好的技改效果。 相似文献
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论述了旋风分离器的结构、工艺条件;重点分析了分离器发生腐蚀的原因;针对不同的腐蚀原因提出了具体的优化措施,收到了良好的技改效果。 相似文献
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加氢分离器的化学清洗 总被引:1,自引:1,他引:0
对炼油厂加氢裂化装置生产过程中的分离器内壁结垢及腐蚀原因进行了分析.采用水基清洗剂对分离器内壁的焦垢、油积碳垢等进行了的化学清洗,避免了金属表面的腐蚀及压缩机进、排气阀堵死,延长了压缩机的使用寿命. 相似文献
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M厂为2000t/d水泥窑系统配套的12MW低温余热电站的补燃锅炉,其燃料为煤矸石,CPC炉技术参数见表1。该系统因旋风分离器内衬崩塌.多次发生旋风分离器堵塞的现象。本文就该处内衬的设计、崩塌原因及改进措施谈一谈。 相似文献
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气化炉激冷室、旋风分离器以及水洗塔液位测量管嘴堵塞和差压变送器膜片的氢渗透腐蚀在国内煤化工行业是个普遍的问题,通过多种工况的试验分析,并对现有的冲洗水装置进行改造,解决了测量管嘴堵塞问题,探讨了用雷达液位计进行测量的方法. 相似文献
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通过对60 kt/a甲基氯硅烷单体生产装置中4种不同进气口尺寸旋风分离器的运行数据分析,结合理论计算,对不同工况下各种生产现象产生的原因及对工业生产的影响进行了讨论。结果表明,旋风分离器进气口尺寸影响合成的含尘气体的进气速度,使流化床反应器系统压力、旋风分离器本身压力降、除尘效率等发生变化影响实际生产。当旋风分离器进气口面积一定的情况下,适当增加进气口宽度,可以获得较高的粒级效率。由于原料颗粒粒径较小,旋风分离器的进气速度应该控制在12~25 m/s。旋风分离器较佳的尺寸是高度450 mm、宽度200 mm,进气速度16.6 m/s。 相似文献
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杨玉忠 《中国石油和化工标准与质量》2012,32(3):282
本文分别对三相分离器进出口散液板的脱落和三相分离器的腐蚀问题进行说明,针对这些问题,提出做好三相分离器保养和检修的建议,分析三相分离器腐蚀现象的原因,提出防治三相分离器腐蚀现象的对策。 相似文献
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通过研究旋风分离器的分离机理,分析了VCM装置OC旋风分离器损坏及催化剂 流失的原因,并提出了改进措施。 相似文献
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催化裂化装置催化剂跑损原因分析 总被引:1,自引:0,他引:1
催化裂化装置催化剂非正常跑损的原因是催化剂细粉含量超高和旋风分离器分离效果差,旋风分离器效果差的常见原因是料腿堵塞,细粉含量高的原因主要是生产操作不当和原料组成变化造成催化剂的磨损严重或水热崩碎,本文在各个方面给出了具体实例和相应的解决方法。 相似文献
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我厂Φ3 3m窑外分解窑的篦冷机系统12管旋风除尘器内部采用铸石镶嵌 ,受温度变化、壳体变形等影响极易碎裂 ,严重影响除尘效果、生产及工艺状况稳定性 ,而且每次维修都耗费大量的人力、物力、财力等 ,增加了维修成本。经过研究、论证后 ,把12管旋风除尘器内部镶嵌的铸石改为打高温耐磨龟甲网基料衬里 ,实施后 ,效果良好。1衬里脱落原因分析及结果原设计旋风筒内部为镶嵌铸石衬里(如图1) ,由于工作温度(300~400℃左右)变化频繁 ,加上旋风筒壳体变形因素 ,导致铸石性能不稳定 ,极易炸裂、松动 ,进而脱落 ,旋风筒裸露。图… 相似文献
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丙烯腈反应器新型两级旋风分离器大型冷模试验研究 总被引:2,自引:0,他引:2
针对丙烯腈装置扩能的要求 ,分析了用新型两级旋风分离器取代原三级旋风分离器的必要性 ,采用PV型和PV E型旋风分离器组成新型两级旋风分离器。根据旋风分离器尺寸分类优化设计法 ,设计了一种工业尺寸规模的两级旋风分离器 ,并将它和Ducon型三级旋风分离器在冷态条件下进行了对比试验。结果表明 ,新型两级旋风分离器不仅性能优异 ,而且结构简单、占据空间小、工作可靠 ,适合现有丙烯腈装置扩能改造的需要。 相似文献
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介绍了丙烯腈反应器国产三级、新型两级旋风分离器的设计思想、性能水平以及推广应用情况。丙烯腈反应器国产旋风分离器操作弹性大 ,稳定性好 ,压降小于 7kPa ,吨丙烯腈催化剂损耗低于0 .4kg ,可以满足丙烯腈生产的要求。新型两级旋风分离器还可满足现有装置扩能改造的要求 相似文献