水仓清理机械化

矿井水仓清理是排水工作中的重要一环。一般矿山多采用人工下水仓清泥、斜巷提升矿车运泥,工效低(仅0.6～3.2米~3/工班)、成本高(达1～4元/米~3)、历时长,工序繁杂、劳动强度大、作业条件差,严重影响矿山运输和生产排水。特别是采用水砂、尾砂充填法的矿山,充填料流失量达3～15%,仅水仓和沉淀池的清理量就达2～7%,一座300万吨产量的水砂充填法开采的矿山,年清泥量在20万吨以上;对于采用崩落法开采水量较大和露天转入坑下及矿岩含泥量较多的矿山,水仓清理工作也是个重要问题。     

扩大巷道断面改革巷道布置是矿并技术改造的关键一环

建国以来,对矿井巷道布置曾进行了多次改革,不少矿井加大了阶段高度、加长采区走向、采区巷道从分层布置到联合集中布置等,巷道断面也在逐步加大,这些改革,对发展煤炭生产曾起了很大作用.在五十年代,采准巷道断面一般为3.7米~2,六十年代发展到4.7～6.8米~2,七十年代为4.7～8.3米~2,近期我们才有少量10～14米~2的巷道,而世界先进的采煤国家已发展到16～18米~2.     

软岩水仓变形破坏机理与支护技术

针对某整合矿井-400m水平井底水仓底鼓量大的难题,对初始支护条件下水仓巷道的围岩变形破坏特征及影响因素进行了理论分析,得出水对底板软岩的软化是影响该水仓巷道稳定的主要因素,模拟了水对巷道底板的软化作用。基于此,提出了全断面混凝土浇筑支护技术,分析了其及时封闭围岩和整体支护的优点。实践证明,采用全断面混凝土浇筑支护后,水仓最大底鼓量降至50.15mm,实现了对水仓底鼓的有效控制。     

主水泵房底板标高的探讨

原《煤矿安全生产试行规程》第372条规定:“井下中央变电所和主要泵房的地面,应比井底车场的轨面标高高出0.5米.”对此规定,一般理解为:井底车场副井进车侧的轨面标高为±0米,主水泵房的底板标高就应为十0.500米.过去设计首先要遵循此规定.近年来,在设计大型矿井中出现了新情况.因井底车场线路较长,而水仓入口点是设在车场标高最低处,其轨面标高往往低于     

MQC-75型清仓机的研制

一般情况下，矿井的每个水平必须设置两个水仓，分为内环和外环，长度在300-1000m左右。每个水平的掘进和采煤等工作面涌出的污水由潜水泵抽出，通过一系列的明渠、暗道，污水挟裹着煤泥等杂质污垢流入所在水平的水仓。通常情况下水仓每年清挖一次，但涌水较大的矿井或水平，则须清挖2～3次，以保证生产的需要。现在水仓清挖一般由人工完成，清挖次序为：①由中央泵房水泵将即将清挖的水仓内的水抽干；②用绞车将矿车沿水仓16。坡道由大巷下放至水仓内；③用人工将煤泥杂物连泥带水装入矿车；④用绞车将矿车由水仓拉人大巷，然后用电机车牵引至主井罐笼，升至地面，倒入地面煤仓。人工清挖水仓，工人劳动强度大，生产效率低。按4班制生产，每班8人，     

减小水仓容量的探讨

<正> 水仓容量按有关规程计算而定,一般为8小时涌水量容量,但不得小于4小时容量。由于涌水量的不准和变化,实际水仓容量很难符合规程要求。现在一个水仓的平均容量的2～4km~3,最大可达20km~3。因此,水仓的建设是一项较大的井巷工程。对水仓容量的探讨研究,既关系到矿井安全,也是一个重要经济问题。本文试对水仓容量的有关规定、水仓实况及排水关系等进行剖析,提出减小水仓的建议。     

MQC-15型矿用水仓清挖机的结构与特点

<正>煤矿水仓是所有煤矿的必备关键设施之一,其主要作用是贮存矿井涌出的地下水和各种因采煤生产而产生的废水,如喷雾降尘废水、冲洗废水、采煤废水等,废水经过水仓沉降澄清后返回地面或井下再利用。经过一段时间,水仓内的沉淀煤泥就会积满,会降低水仓的蓄水能力。因此,为保证矿井水仓具有必要的蓄水量,保证煤矿的生产安全,水仓煤泥的清理工作,通常情况下每年需清挖一次,对涌水量较大的矿井,则每年须清挖2~3次。     

东欢坨矿井顺槽断面沉降计算

东欢坨矿井顺槽断面是根据西德对巷道断面沉降观测资料总结的方法进行设计的.一、根据运输和通风的需要确定沉降后断面的基本尺寸该矿的煤层顺槽均安装有胶带输送机和单轨吊运输装置,断面净宽一般为4米,其中人行道宽0.8米,高1.8米.二、顺槽断面的最终垂直下沉率计算1.按一般公式计算:在正常情况下,顺槽断面的下沉率是指巷道顶底板的移近量占下沉前垂高的百分比,与其埋藏深度、采厚、顺槽在采后的维护方式和煤层顶底板的特性有很大关系,当前进式开采、顺槽超前掘进和一侧采空时,其回归方程为:     

光面爆破和锚喷支护在翻笼峒室施工的应用

北宿矿井翻笼峒室全长36.2米,净宽7.5米,净高5.22米,掘进断面36.7米~2。峒室底板以上为400毫米厚的石灰岩,石灰岩以上为11米厚的泥质页岩,抗压强度300～     

自制泥浆泵实现清理水仓机械化

我矿是1959年投产的,开采十个煤层,其中三、五、六层煤均属于自然发火煤层。目前矿井有两个水平,五个水仓,水仓容积:一水平935.5立方米,二水平997.24立方米,总计1932.74立方米。随着生产的发展,开采水平的延深,矿井予防性灌浆工程量的增大,加快了水仓的淤积。矿井正常涌水量为40立方米/小时左右,加上灌浆、防尘水,最大涌水量为120立方米/小时。水仓淤积速度:一水平约3立方米/日,二水平约4立方米/日。因此,一般200多天就得清理一次水仓,否则,就要威胁矿井的安全生产。     

松软岩层中马头门峒室的施工

北皂煤矿为年产90万吨的矿井,副井井筒净直径6米,现浇混凝土井壁壁厚400毫米,井筒淋水为9米~3/时。马头门最大净断面37.7米~2,最大掘进断面67.4米~2,永久支护为双层钢筋混凝土(其断面如图1)。马头门所处围岩为含油泥岩,岩石的普氏系数f=0.7～1.0,易风化片落,塑性变形和膨胀量大。一、副井马头门施工副井东马头门长26.7米,西马头门长13.9米。从79年9月24日破壁至80年2月4日结束,工期长达4个多月。这主要是由于     

复杂地质条件下的矿井水仓支护

采用全断面封闭支护技术及设置防水设施对元氏矿东水仓软岩巷道进行支护，解决了该矿东水仓软岩支护技术难题并为矿井其它地段软岩巷道支护提供了借鉴经验。     

罗河铁矿井下水仓结构分析及设计改进

水仓是矿井建设工作中的一项重要井巷工程， 传统设计的罗河铁矿井下水仓结构离散，有4条斜巷分别连接2组沉淀池及水仓，无效工程占比较大。为提高水仓土建工程的设计利用率，改善本质功能，对水仓结构进行集约化整合，提出清理斜巷、沉淀池、水仓的整体结构设计方案，仅需设计1条斜巷连接2组沉淀池及水仓，并采用隔断方式形成独立功能区，便于施工和维护，减少了建设投资，并降低了运营成本。     

大水矿井主要泵房吸水小井防堵塞设计

根据矿井主要泵房、吸水小井、水仓通道的布局情况,经过长时间的摸索研究,得知只要对目前矿井主要泵房的水仓与吸水小井附近的巷道布置进行技术改造,就可阻止水仓中的煤砂和杂物进入吸水小井,从而解决吸水小井堵塞问题,保证矿井正常排水,确保矿井突水后不淹井。     

QLX—50型水仓清理机研制成功

由湖南省煤炭科研所和湖南省煤炭坝矿共同研制的QLX—50型水仓清理机,经1991年12月在煤炭坝矿通过技术鉴定.鉴定认为:该机吸取了国内外水仓清理机的经验,技术上有许多新的发展与突破,主要技术性能指标已达到国内先进水平.它是新型全断面、轨道式水仓清理机.可用在水比较大的矿井,该设备有下列特点:(1)整机结构合理,可改变长度的螺旋滚筒清扫器,适用于不同断面的水仓;(2)研制新型的     

正反坡溢流水仓

为解决大容量水仓煤泥水的分离和处理,以保证生产期间水仓的实际储水能力和水质要求,我院在结合淮北临涣矿井设计项目编制的水仓通用设计中,采用了双向坡度、挡墙溢流的布置形式.一、煤泥在水仓内的沉积状况图1是常用的1～2‰反坡水仓的剖面和煤泥的沉积状态.在入口部分,大巷水沟的     

三天轮的断绳保险作用

我们晏公煤矿,地处皖南山区,是一个地方小煤矿。矿井采用一立一斜阶段石门开拓,主井为立井,井深280米,园形断面,净断面9.6米~2。付井是斜井,坡度45度,半园拱料石碹,净断面4.1米~2,在—125米水平落脚,斜长276米。现开采第一水平(—200米),最深开采水平—500米,第一水平总回风为—125米。     

梁家矿井主井清理撒煤硐室的设计

根据梁家矿井煤层地质条件及主井清理撒煤硐室所处位置的围岩情况 ,合理选择了主井清理撒煤硐室的布置形式 ,对系统内的沉淀池断面、溜煤硐室及漏斗、沉淀池与清理斜巷连接处、水仓等主要设施的设计参数 ,提出了具体的计算公式及计算依据 ,并正确地设计了沉淀池、水仓和有关硐室 ,取得了良好的使用效果。     

矿井水沟断面面积与流速之间的回归及浮标系数的确定

通过对某矿井中央水仓12个月涌水量测算中水沟断面平均面积与平均流速数据的回归分析及效果检验,得知断面平均面积与平均流速之间存在线性负相关关系:断面平均面积大,流过的水流速度小,断面平均面积小,流过的水流速度大。利用观测结果计算的涌水量除以断面回归平均面积与观测水流速的乘积得到计算涌水量的修正浮标系数,该浮标系数使得回归涌水量更接近观测涌水量。     

矿井水沟断面面积与流速之间的回归及浮标系数的确定

通过对某矿井中央水仓12个月涌水量测算中水沟断面平均面积与平均流速数据的回归分析及效果检验,得知断面平均面积与平均流速之间存在线性负相关关系:断面平均面积大,流过的水流速度小,断面平均面积小,流过的水流速度大。利用观测结果计算的涌水量除以断面回归平均面积与观测水流速的乘积得到计算涌水量的修正浮标系数,该浮标系数使得回归涌水量更接近观测涌水量。