UBF处理垃圾渗滤液的中试研究

采用复合厌氧反应器UBF(UASB与AF复合反应器)对垃圾渗滤液进行了处理．结果表明:在温度15．3- 35．2℃,水力停留时间为6 d条件下,当进水CODCr质量浓度为5 431—8 723 mg／L、BOD5质量浓度为 1 633．5～3 124．2 mg/L时,CODCr、BOD5去除率分别为70．6％-73．9％和74．5％～78．1％．在冬季8～15℃的低温条件下,水力停留时间仍为6 d,通过外加污泥,可使CODCr、BOD5的去除率分别保持在70％、75％左右．     

高浓度聚乙二醇废水的厌氧处理研究

通过对厌氧颗粒污泥进行驯化,在(38±1)℃的条件下,探究了不同pH、不同聚乙二醇分子量对聚乙二醇废水的厌氧生物处理效果。在pH=6.0、7.0、8.0、9.0的条件下厌氧生物处理高质量浓度聚乙二醇废水,四个反应器中上清液COD初始质量浓度分别为11 600、11 200、11 600、11 800 mg/L,反应器稳定运行6 d后,各反应器内COD质量浓度分别降至1 600、520、800、880 mg/L。在pH=7.5的条件下厌氧生物处理浓度为10.0 g/L的不同分子量的聚乙二醇废水,PEG-2 000、PEG-4 000、PEG-6 000、PEG-10 000四个反应器中上清液的初始COD浓度分别为11 200、11 600、12 000、11 200 mg/L,反应器稳定运行5 d后,四个反应器中COD分别降至200、240、280、400 mg/L。     

IC厌氧反应器＋SBAR好氧反应器工艺针对白酒酿造废水处理工艺中试试验运行报告

试验采用实验室装置和现场中试装置以阜阳金种子酒厂废水为进水,采用IC厌氧反应器＋SBAR反应器中试处理工艺,IC厌氧反应器的进水COD和NH4＋-N浓度分别为30000mg/L和160mg/L,出水浓度COD和NH4＋-N达到1000mg/L和70mg/L左右,一、二级IC厌氧反应器COD去除率分别达到85％、75％以上,NH4＋-N去除率分别在22％、17％左右;SBAR反应器的水力停留时间是480 min,COD容积负荷达到4.0 Kg COD/（m3d）,出水COD、NH4＋-N去除率分别稳定达到在92％、79％以上,出水pH值在7.0以上.该工艺处理最终出水COD和NH4＋-N浓度则分别低于100mg/L、10mg/L.出水均达到《发酵酒精和白酒工业水污染排放标准》（GB27631-2011）.     

外循环厌氧工艺处理鲁奇煤制气废水的研究

为了提高煤制气废水的厌氧处理能力,研究了实际工程中煤制气废水的外循环厌氧处理效果,并考察进水质量浓度、水力停留时间和投加甲醇对煤制气废水处理效能的影响.结果表明:煤制气废水的厌氧处理效率很低,进水COD和总酚质量浓度分别为1100mg/L和210mg/L时去除率分别为18.5%和20.3%,当进水COD质量浓度提高至2100mg/L时去除率分别为15.2%和25.5%.水力停留时间由24h延长至48h,COD和总酚去除率略有提高.投加甲醇控制COD含量为200～500mg/L,COD和总酚去除率分别提高至40.7%和35.2%.投加甲醇基质可以明显提高废水的厌氧处理效能,稀释作用或者延长水力停留时间的效果甚微.     

白酒废水厌氧条件优选的实验研究

对小型酱香型白酒厂的锅底水、窖底水等高浓度有机废水在实验室进行了高温厌氧消化试验,结果表明:在55℃的高温反应条件下,经连续培养,锅底水、窖底水的混合水样比单独的锅底水、窖底水厌氧消化效果好,混合水进水浓度以24 000 mg/L为宜,最佳配比为锅底水:窖底水5:1、HRT 48 h时COD去除率达最高值90.17%、最佳pH7.0、反应器中VFA的浓度在1 869 mg/L时产气量达峰值,COD浓度可降至2 575mg/L.参数条件优选试验结果表明:该废水厌氧过程存在着明显的两相阶段,处理工艺以两相厌氧为宜;水解酸化反应器HRT以16 h为宜,厌氧反应器(产甲烷阶段)HRT可控制在32 h.     

生产性厌氧复合床反应器处理酒精废水的启动研究

以河南某酒精厂的高浓度废水处理工程为对象深入研究厌氧复合床(UBF)反应器的启动过程.废水水质CODcr为12 000~15 000 mg/L;BOD5为6 000~8 000 mg/L;pH3.7~5.0.本次启动研究了反应器内COD去除情况、pH变化、颗粒污泥形成、填料的作用等内容,共历时5个月.启动完成并进入稳定运行期后,出水COD去除率为90%以上、pH值保持在6.6~7.8,并形成沉淀性能良好、具有一定机械强度、粒径为1~4mm的颗粒污泥.     

负荷变化对ABR运行效果的影响研究

利用厌氧折流板反应器(ABR)处理屠宰废水,研究了负荷变化对厌氧折流板反应器(ABR)运行效果的影响。研究结果表明:厌氧折流板反应器对负荷变化的适应能力较强,ABR反应器的特殊结构为其提供了良好的抗负荷变化的能力。当维持进水COD浓度在2500～3000 mg/L范围之内,改变水力负荷,使HRT由27.5 h下降到15 h,COD去除率下降不超过5%;当维持反应器HRT为20 h时,改变有机负荷,使进水COD浓度由2500 mg/L提高到4800 mg/L,在负荷改变后的第二天,COD去除率仅降低1.69%。     

抗生素废水处理的中试研究

采用中试规模的厌氧复合床 (2 2m3 )和周期循环活性污泥系统 (12m3 )处理抗生素废水 .当厌氧复合床的容积负荷为 6 0kgCOD/(m3 ·d)时 ,SS ,COD ,BOD5的去除率分别为 74 9% ,91 1% ,95 5 % ;当周期循环活性污泥系统的污泥浓度为 4 0 0 0mgMLSS/L ,污泥负荷为 0 4kgCOD/(kgMLSS·d)时 ,SS ,COD ,BOD5的去除率分别为 90 3% ,87 6 % ,95 4 % ,出水水质达到了国家生物制药工业废水排放标准 (GB8978- 1996 ) ,为工业规模的应用提供了技术参数和科学的实施方案     

微好氧与厌氧水解酸化对明胶废水的预处理效果

以明胶废水为研究对象,采用微好氧与厌氧水解酸化工艺进行对比处理实验,探讨了不同水力停留时间下微好氧与厌氧水解酸化对明胶废水水质改善的效果。实验结果表明,在水力停留时间达到72 h的时候,溶解氧为1.3~1.6 mg/L的微好氧反应器的COD去除率最大可达25%,溶解氧为0.3~0.5 mg/L的厌氧反应器的COD去除率最大可达22%;微好氧反应器的VFA的含量达到12 mg/L左右,厌氧反应器只有8 mg/L左右;微好氧反应器的pH值可由最初的12.5降至7.5左右,而厌氧反应器只能降至8.0左右;两个反应器对蛋白质去除效果的差别并不明显,都可以达到90%以上,但是微好氧反应器的氨氮浓度只有22 mg/L,小于厌氧反应器中的氨氮浓度,说明微氧条件有利于氨氮的扩散挥发,低浓度的氨氮对微生物的危害较小。对比得出微好氧反应器的出水水质较好,更适合明胶废水水解酸化的预处理。     

ABR大豆蛋白废水处理系统的产氢性能分析

以大豆蛋白生产废水为原料,对厌氧折流板反应器进行了连续流有机废水发酵产氢实验.反应器在污泥接种量为18.03 MLVSS/L,进水COD浓度为2 000 mg/L,水力停留时间为16 h及(35±1)℃等条件下启动运行,25 d后达到稳定运行状态.反应器稳定运行时,厌氧活性污泥产酸发酵系统呈现典型的乙醇型发酵特性,总产氢量为51.05 L/d左右,其中第一、第二、第三和第四格室的平均产氢量分别为12.25 L/d、15.8 L/d、13 L/d和10L/d.厌氧活性污泥乙醇型发酵的形成,主要受pH值这一环境因子的制约.     

复合厌氧-化学沉淀-多段好氧工艺处理有机胺废水

江山化工原采用A/O SBR工艺处理有机胺废水,存在处理量有限、出水不达标、运行费用高等缺点,后来决定采用复合厌氧 化学沉淀 多段好氧工艺进行改造。一期工程经100d左右的调试,正常运行后复合厌氧池COD平均去除率为51.55%,预曝气池氨氮去除率为97.97%,保证进入好氧池的TN在120mg/L以下,出水COD、NH3-N、BOD5分别为365.6mg/L、37.2mg/L、43.5mg/L,组合系统COD、BOD5去除率可达90.8%、97.0%,出水达到设计要求。改造后工艺成功解决了原系统存在的问题,具有良好应用前景。     

外循环对IC反应器处理酒精废水酸化恢复的影响

对安徽阜阳金种子酒厂实际酒精废水处理工程中的生产性两级中试IC反应器产生酸化的原因及恢复措施进行了分析。结果表明,反应器受负荷冲击是导致IC反应器酸化的主要原因。采用外循环方法,经过15天的恢复到正常运行状态。相应的,一级IC反应器出水COD达到4500~5000mg/L,二级IC反应器出水COD达到1000mg/L左右,出水VFA小于5mmol/L,pH值达到7.0以上。与无外循环相比较,附加外循环可有效缩短反应器恢复稳定运行的时间。     

Treatment of methanol wastewater with two-stage and two-phase anaerobic process

The two-stage and two-phase anaerobic process (TSTP) composed of hydrolytic acidification reactor,first-order and second-order external circulation anaerobic reactors (EC) was taken to treat methanol wastewater. Test results show that TSTP process is quick start-up in 51 d, and the maximum VFA of hydrolytic acidification reactor effluent reaches 876 mg/L. Under the condition of volume loading of 6.56 kgCOD/m3·d, COD removal rate of the first-order EC reactor is about 85%, and under the condition of volume loading of 1.02 kgCOD/m3·d, COD removal rate of the second-order EC reactor is about 50%. When the inflow COD of TSTP process is between 7000-11000 mg/L, its effluent COD is lower than 600 mg/L. In the biological conversion process of methanol into methane,the production of acetic acids as an intermediate product can be ignored and the direct production of methane from methanol is predominant.     

有机负荷对ABR系统运行特征及效能的影响

为提高厌氧折流板反应器（ABR）的处理效能,采用有效容积为28.75L的4格室ABR,通过进水COD质量浓度和水力停留时间（HRT）的调控,探讨有机负荷率（OLR）的改变对系统运行特征和效能的影响.结果表明,在OLR为4.0～5.4kg·m-3·d-1范围内,通过进水COD质量浓度和HRT的调控,可使参与厌氧消化过程的...     

水解-酸化-好氧工艺处理还原性染料废水的中试研究

通过中试研究考察水解-酸化-好氧工艺处理还原性染料生产废水的规律,以期为实际处理工程提供技术经济参数.实验结果表明:当染料生产废水的COD质量浓度<1200mg/L时,在水解反应器、酸化反应器和曝气池的水力停留时间(HRT)分别为6.0、7.0和6.0h的条件下,出水可以达到国家二级排放标准.酸化工艺虽然COD去除率低,甚至出现负去除,但酸化后有机物更易于生物降解,加速了后续好氧处理工艺的进程.氨氮的变化规律表明,染料废水中的大分子杂环化合物在水解阶段发生加氨作用,在酸化阶段发生脱氨开环作用.曝气池内微生物的生态演替规律表明,微型动物对系统的运行和水质变化具有指示性作用.     

生物-化学法综合处理糖蜜酒精废水实验研究

采用厌氧生物脱硫-UASB厌氧处理一混凝处理工艺，对糖蜜酒精废水在脱硫、去除COD、色度等方面进行了实验研究，为中小型糖厂高效、经济的处理糖蜜酒精废水提供了实验依据．应用UASB厌氧反应器对糖蜜酒精废水进行生物脱硫处理效果显著，SO4^2-负荷较高，系统运行稳定；UASB厌氧反应器能有效处理生物脱硫后的糖蜜酒精废水；用聚合氯化铝混凝能有效处理厌氧出水．对COD为17400mg／L、SO4^2-为1400mg／L、色度2048倍的进水，经该工艺处理后COD去除率为94．24％，SO4^2-的去除率为86．50％，色度去除率为98％．     

厌氧升流式污泥床反应器处理维生素C废水

为提高维生素C(Vc)生产废水的处理效率,探索其厌氧生物处理的可行性,采用2.2 L实验室规模的中温厌氧升流式污泥床反应器(UASB)在150 d试验周期内对其在处理Vc生产废水中的可行性及最佳运行参数进行探索.结果表明,以厌氧消化池污泥作为接种污泥,UASB反应器在65 d内启动成功.反应器运行稳定期间,进水COD质量浓度约为10000 mg/L,COD去除率达92%,其平均容积负荷达10.8 kg/(m3.d),相应的水力停留时间为15 h.反应器的产CH4速率为3.2 m3/(m3.d),产生的沼气中CH4含量为72%.所去除COD的89%被转化成CH4.污泥的VSS/TSS比率由接种期的0.41升高到0.82.污泥产甲烷活性由启动初期的0.18升高至0.85 L/(gVSS.d)并保持稳定.