武汉地区淤泥质软土、粘性土的压缩模量与变形模量的相关关系

根据武汉地区104组载荷试验与室内对比试验资料统计回归分析结果，得出该地区淤泥质软土、一般粘性土和老粘性土的变形模量E0与压缩模量Es之间的经验公式，该经验公式可供武汉地区岩土工程实践参考使用。     

土的变形模量计算

土的变形模量 E(牛/毫米~2),系通过野外荷载试验,得出荷载板底面的应力 Q 与其下沉量 S 的关系曲线(图1),由相应数值,采用弹性力学公式按下式计算:     

用螺旋板载荷试验确定土的非线性变形模量

<正> 1.概述土的应力-应变关系是土性状的重要标志之一。不同的土类(砂类土或粘性土),不同的物理状态(密度或稠度),不同的土粒组构(絮凝型的或非絮凝型的),不同的试验方法(应变控制加荷或应力控制加荷),以及不同的应力环境(周围压力或起始剪应力)等都会影响土的应力-应变关系的变化。而衡量应力-应变关系的重要指标是土的变形模量。所以,从某种意义上讲,要了解土的应力-应变关系,就要了解土的变形模量。由于影响土变形性状的因素     

对花岗岩残积土变形模量的分析研究

花岗岩残积土变形模量的取值对广东、福建等地区部分建筑物的沉降分析至关重要。针对现有部分地区花岗岩残积土变形模量取值方法没有考虑土质特性的不足,选取花岗岩残积土天然地基上的载荷试验和标准贯入试验数据,结合统计分析原理,提出了在广东地区按照残积土的三种不同土质分别计算其变形模量E0的分析方法,并考虑了土体固结的影响,与实测沉降结果进行对比分析,给出了新的修正系数。通过对实际工程的计算,验证了此方法的合理性,为国家和地区性规范关于残积土变形模量取值部分的发展提供了参数依据。     

深层平板静力载荷试验测定土的变形模量

本文介绍了通过原位深层平板载荷试验测求深层土的变形模量的方法。并根据荷载作用在地基内部的 Mindlin解 ,验证了文中提出的土的变形模量计算公式。同时还介绍了该试验的装置和试验步骤。     

浅议地基计算中土的压缩模量与变形模量

介绍土的压缩模量与变形模量的定义,分析压缩模量与变形模量的关系,提出地基计算中的建议,以供借鉴。     

等效变形模量的非线性特性分析

在瞬时沉降或最终沉降计算中，都要用到土的变形模量Ｅ０，由于室内试验和原位测试方面存在的困难，过去对变形模量研究的报导有限。本文用载荷试验结果证明了变形模量具有非线性特征。在此基础上，通过北京地区三类土的原位平板载荷试验的压力－变形曲线的数学表达式及其特征值分析了等效变形模量Ｅ０，ｅｑ随压力的变化特征，并推导出相应的表达式。     

再论“深层平板静力载荷试验测定土的变形模量”

本文分析了深井载荷试验周边超载土体的应力分布 ,分析结果表明超载土体的存在不容忽视 ,并对深井载荷试验的机理进行了理论分析和数值计算 ,结果表明深井载荷试验是符合Mindlin课题 ,并提出了一个新的计算变形模量公式 ,该公式考虑泊松比对土体变形模量的影响。     

复合地基等效变形模量与盾构下穿扰动变形规律研究

在准确高效分析盾构下穿旋喷加固复合地基的不利影响和扰动变形规律时,复合地基等效变形模量是数值模拟计算的关键参数。基于桩土应力传递原理,研究了桩土相对位移的计算模型及其沿桩长的分布形态;推导了桩侧负摩阻力的产生条件及中性面计算公式,给出了复合地基单桩加固单元等效变形模量解析公式;采用不同尺寸的平板载荷试验研究了顶部加载条件下群桩效应对复合地基综合模量的影响。研究结果表明：顶部加载条件下复合地基等效变形模量随承压板尺寸的增加而减小,并最终接近自重条件下复合地基单桩加固单元等效变形模量解析解的80%。将等效变形模量应用到福州地铁5号线盾构下穿复合地基工程,分析了盾构下穿复合地基的扰动变形规律,地表沉降模拟计算结果与现场实测值较为吻合。证明该研究中提出的等效变形模量取值方法合理且可行。     

复合地基变形模量计算分析方法的探讨

分析了复合地基变形模量的确定方法，并讨论了竖向增强体挤密作用对复合地基变形模量的影响。     

淮北平原典型地基土动态变形模量特征及与承载力相关关系研究

 针对淮北平原新近沉积层土质变化大、普遍发育钙质结核等地质特征,依托在建高速公路开展大量的动态平板载荷试验,统计分析不同土体动态变形模量 的值域范围和变化规律,探讨淮北平原不同地质区域 的分布特征。在此基础上,通过静力触探、螺旋板载荷和平板载荷对比试验,建立动态变形模量 与比贯入阻力、地基承载力的相关关系式。研究表明,动态平板载荷试验作为一种便捷快速的原位检测方法,测试值 能很好地反映原地基土体力学特性和变化规律,与比贯入阻力 值、地基承载力具有较好的相关性,可在高速公路工程中作为地基承载力测定指标加以推广应用。     

等效变形模量的非线性特征分析

在瞬时沉降或最终沉降计算中，都要用到土的变形模量Ｅ０，由于室内试验和原位测试方面存在的困难，过去对变形模量研究的报导有限。本文用载荷试验结果证明了变形模量具有非线性特征。在此基础上，通过北京地区三类土的原位平板载荷试验的压力－变形曲线的数学表达式及其特征值分析了等效变形模量Ｅ０，ｅｑ随压力的变化特征，并推导出相应的表达式。     

基于载荷试验计算土体变形模量的新方法

目前地基沉降计算选取的参数大都依据室内试验确定的压缩模量,并采用经验系数对计算结果进行修正。该方法简单,但计算结果与实际沉降大小相差甚远。究其原因主要是由于压缩模量是在侧向无变形的假定下而得,且室内试验取土无法避免土体的扰动。模量的选取是影响沉降计算准确性的一个重要因素,欲改进计算沉降的传统方法,量化土体的实际变形,优化土体的模量则变得十分必要。土的原位试验中,载荷试验既能克服土体的扰动,又无侧限变形的假定,可测得不同含水量、孔隙比、密度及应力状态下土体的变形特性,故依据载荷试验寻求新的方法确定土体的变形模量。     

土的压缩模量Es的一种取值方法

应用土的侧限压缩试验曲线，分析了土的压缩模量Ｅｓ随深度变化的规律，推导了确定Ｅｓ的一种解析表达式并用于单桩的沉降计算，获得了满意的结果。     

碎石土坝基变形模量试验研究

大型拦水坝基础土层的极限承载力、变形模量等工程力学特性是设计和基础开挖中必须解决的重要技术问题,本文结合山西西龙池下水库坝基覆盖层基础（碎石土）进行的变形模量试验,开展了具体的研究工作.     

岩土变形模量取值研究

根据岩、土层的现场压板试验结果与地质资料提供的参数统计分析,提出了在岩、土工程沉降计算中经常使用的变形模量E0参数的经验取值。     

基于载荷试验成果反演地基土压缩模量

本文依托实际工程,在强夯法处理的沙漠地基上进行不同尺寸承压板的平板载荷试验,并利用载荷试验成果进行压缩模量的反演计算,在比较了不同方法反演的结果后,提出了利用载荷试验成果反演压缩模量的合理途径。     

大断面黄土隧道围岩弹性抗力系数、变形模量与压缩模量试验研究

 对于高速铁路大断面黄土隧道严格的设计计算而言,黄土隧道围岩的弹性抗力系数、变形模量和压缩模量十分重要。以郑西客运专线大断面黄土隧道工程为依托,利用现场平板载荷试验研究大断面黄土隧道围岩水平方向和拱底竖直方向的弹性抗力系数、变形和压缩模量,并提出与隧道埋深有关的弹性抗力系数、变形和压缩模量的参考计算公式。     

深层平板载荷试验确定桩端土承载力和变形模量

以杭州某基础工程为例,对应用深层平板载荷试验确定人工挖孔灌注桩桩端承载力和变形模量进行了分析。试验结果表明,深层平板载荷试验能够较准确的检验桩端土的极限承载力。     

利用旁压试验估算土的地基承载力和压缩模量

首先介绍了旁压试验的原理和其构造;其次,通过对不同埋深条件下粉质黏土和淤泥质土的旁压曲线进行分析,并计算得出相应的地基承载力和压缩模量;最后,和静力初探试验中地基承载力和变形模量进行对比分析。结果表明:其旁压曲线主要分为三个阶段:第一阶段为初始阶段受到成孔作用下土体受到扰动,致使土体快速压缩,第二阶段为弹性阶段,第三阶段为土体塑性变形阶段;通过旁压试验测得土体地基承载力可以乘以相应土体的折减系数;得到相应土体下压缩模量和变形模量之间的换算系数。