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本叙述了高强度船板钢的质量特性和基本要求,介绍了钢种开发工艺技术设计及钢种开发关键工序控制环节,通过生产实践证明,采用设计的工艺技术路线能够满足各国船级社对高强船板的实物质量,性能要求。 相似文献
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高强度船板DH40的生产工艺研究 总被引:4,自引:0,他引:4
本文以高强船板DH40的合金化成分设计为前提,研究了钢坯加热、控制轧制、控制冷却、正火工艺诸因素与机械性能的关系,提出了在小压缩比情况下的成分设计和生产工艺参数。结果表明:合适的工艺制度和最佳化的合金成分设计,可在低压缩比条件下获得优良的机械性能。 相似文献
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使用Gleeble-3500热模拟试验机对A100超高强度钢在应变速率为0.01~10 s-1、变形量为63.3%、变形温度为850~1 200℃条件下的流变应力行为进行了试验研究,并结合微观组织分析了不同变形条件下动态再结晶行为。结果表明:A100钢热压缩变形中流变应力随温度的增加而降低,随应变速率的增加而增加。在850℃变形时主要发生动态回复,在变形温度为900~1 200℃、应变速率为0.01~10 s-1均发生动态再结晶。基于Arrhenius双曲正弦模型,利用线性回归方法建立了高强钢A100的本构方程,为A100钢的数值模拟和热加工工艺的制定提供了理论基础。 相似文献
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介绍了船板钢的发展趋势、冶炼技术、成分控制、纯净度要求,对船板钢的轧制技术进行了概述,重点综述了高强度船板钢的生产技术。 相似文献
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采用Gleeble 3500热模拟机,研究了D36船板奥氏体的再结晶温度以及奥氏体的变形温度、变形量和变形速率对热变形奥氏体再结晶的影响。结果表明:当变形速率为0.1~1 s-1、温度达到950℃时,开始发生动态再结晶;当变形速率为5 s~(-1)、温度在1 000~1 050℃时,发生动态再结晶;当变形速率为10 s~(-1)时,不发生动态再结晶。当变形温度为1 050℃、单道次变形率在10%~20%时,D36钢在10s左右的道次间隔内发生了完全的静态再结晶。当单道次变形率在20%以上,D36钢在5 s左右的道次间隔内发生了完全的静态再结晶。 相似文献
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利用Gleeble 2000型热模拟机对EH40高强度船板动态CCT曲线进行研究。结果表明,EH40钢在冷速大于5℃/s时,得到的主要是铁素体和贝氏体组织,且随着冷却速率的增大贝氏体体积份数增大;而在冷速小于5℃/s时,得到的主要是铁素体和珠光体组织。 相似文献
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通过热模拟试验测定了F40高强度船板在1~35℃/s冷速下的相变过程,绘制出连续冷却转变(CCT)曲线,分析了不同冷却速度对相变规律和组织演变的影响.结果表明,F40 Ar3为760℃,冷速在5~15℃/s时组织主要为准多边形及针状铁素体,是F40比较理想的组织形态. 相似文献
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利用热模拟技术研究了超高强度船板钢形变后控冷过程中相变行为.结果表明:随着冷速的提高,实验钢相变点Fs,Ff,Bf逐渐降低,而Bs是先升后降,仅从5 ℃/s以后才随冷速提高而降低.在冷速小于5℃/s时,其室温组织为F P B,而大于5℃/s时,其室温组织为F B(或F B M). 相似文献
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