热变形对高速干式滚齿机加工精度的影响

根据高速干式滚齿机机床的设计结构,分析了其热变形机制。在此基础上,分析了机床床身热变形以及立柱热变形对滚齿加工精度的影响,同时建立了相应的误差模型并进行了初步验证,为滚齿机热变形误差的控制及补偿提供了有益参考。     

工件单面加工热变形误差计算分析

长尺寸重要零件单面加工过程中,因受热不均产生应力应变,容易出现热变形加工误差,为了准确计算这种误差,通过建立模型,应用数学和力学原理推导出单面加工热变形计算公式,并确定各项取值办法,进行了实例验证。本方法对一些高精度和典型重要工件加工误差的预测、修正、工艺结构设计改进和产品精度定位提供了重要依据。     

零传动滚齿机热变形对加工精度的影响

根据零传动滚齿机YK3610的工件主轴和滚刀主轴的设计结构,分析了其热源及热变形机理,以此为基础,分析热变形对滚齿加工精度带来的影响,并建立了误差的数学模型;最后提出了对热变形进行误差补偿的简单方法.     

基于变形控制的薄壁电极高速铣削加工工艺研究

在高速机床上试验加工一个薄壁铜电极,从工件装夹、切削参数选用、工序安排、走刀路线等方面展开研究,控制产品变形量达到最小.     

珩磨过程中工件热变形分析

通过观测珩磨过程中工件的温度分布，对工件热变形现象进行实验分析，结果表明，工件中的温度分布几乎是等温的，被珩磨工件经径向热变形量可以通过其热热膨胀系数，平均温升和珩磨加工面的径向尺寸推算出来。通常油石的扩张压力可通过油泵的输出压力计算出来，而且要考虑油缸内的弹力损失和油石麻上的摩擦损失。     

Al-Zn-Mg-Sc-Zr合金的热变形行为及加工图

在Gleeble-1500热模拟试验机上对Al-5.5Zn-1.5Mg-0.2Sc-0.1Zr铝合金进行高温等温压缩实验,研究该合金在变形温度为300～500℃、应变速率为0.01～10s-1条件下的流变行为,建立合金高温变形的本构方程和加工图,采用电子背散射衍射(EBSD)分析变形过程中合金的组织特征.结果表明流变应力随变形温度的升高而降低;当应变速率ε=10s-1,变形温度为300～500℃时,合金发生了动态再结晶.Al-5.5Zn-1.5Mg-0.2Sc-0.1Zr合金的高温流变行为可用Zener-Hollomon参数描述.在热变形过程中,随着真应变增加,合金的变形失稳区域增大.该合金适宜的变形条件如下变形温度300～360℃、应变速率0.01～0.32s-1,或变形温度380～500℃、应变速率0.56～10s-1.     

2618铝合金的热变形和加工图

在Gleeble-1500D热模拟仪上进行热压缩实验,研究了变形温度为573～773 K、应变速率为0.01～10s-1时2618铝合金的热变形行为.热变形过程中的稳态流变应力可用双曲正弦本构关系式来描述,平均激活能为181 kJ/mol,大于其自扩散激活能.根据材料动态模型,计算并分析了2618铝合金的加工图.利用加工图确定了热变形的流变失稳区,并且获得了试验参数范围内的热变形过程的最佳工艺参数,其热加工温度为623～723 K,应变速率为0.01 s-1,温加工温度为573 K左右,应变速率为0.01 s-1.     

热处理工艺对模具钢线切割加工变形的影响

电火花线切割是模具加工中广泛使用的一种加工工艺。它利用工件与钼丝之间的火花放电的能量形成高温来腐蚀金属。加工过程中的变形是不可避免的，许多研究提出了一些减少变形的方法，但研究的重点大多侧重量于线切割工艺本身，对于热加工工艺对变形的影响研究很少。由于热...     

弱刚性叶片双面电解加工流场对工件变形的影响研究

为了分析双面电解加工的流场对弱刚性叶片变形的影响,开展了双面不同加工间隙条件下的流场仿真,结果显示:当工件两侧存在加工间隙差时,流场在工件两侧会产生液压差,引起工件形变。为验证仿真结果,开展了基于应变片的加工变形实验,实测了不同加工间隙差时的工件变形情况,结果表明:随着间隙差值的增大,工件变形量不断增加,这与仿真结果一致。最后,进行了工具往复振动条件下的工件变形实测实验,进一步分析了工具往复振动对工件变形的影响。     

减小电火花线切割加工中的工件变形误差

分析了电火花线切割加工中工件产生变形的原因，提出了减小工件变形的措施。     

β-CEZ钛合金的热变形行为及加工图

使用Gleeble-3800热模拟试验机在温度为800~1000℃、应变速率为0.01~10 s~(-1)、变形程度为70%的条件下对锻态β-CEZ钛合金进行热模拟试验。利用试验数据及Prasad判据绘制了真应力-真应变曲线和加工图,研究了该合金在α+β两相区和β单相区的高温变形行为、变形失稳现象和变形机制。结果表明:本实验条件下β-CEZ钛合金表现出动态回复和动态再结晶2种软化机制,在α+β两相区流动应力达到峰值后随应变的增大而缓慢下降,在β单相区流动应力达到峰值后发生不连续屈服现象快速下降一段后趋于稳定;功率耗散率η出现极大值的区域在α+β两相区为850~890℃/0.01~0.05 s~(-1),是片层α相球化的区域;在β单相区为940~980℃/0.2~0.6 s~(-1),是动态再结晶区域;流动失稳区为800~850℃/0.1~10 s~(-1),850~900℃/0.1~5 s~(-1),900~1000℃/1~10 s~(-1),失稳现象在α+β两相区表现为绝热剪切带,在β单相区表现为不均匀变形。     

铸造A356铝合金的高速热变形行为

文章针对铸造A356铝合金在高速热变形条件下的变形行为开展研究。采用等温热压缩实验,获得了铸态A356合金在温度范围为300℃~450℃,应变速率范围为0.1s-1~50s-1下的流动应力曲线,并对曲线进行了摩擦影响的修正。实验结果表明,铸态A356合金在实验条件范围内的变形机制主要为动态回复,基于动态回复条件下的位错演化理论建立的A356合金的本构方程,可以很好的预测高速热变形时的热变形行为。     

芯骨的热变形对铸件质量的影响

在生产和试验基础上,指出了砂芯芯骨热变形对细长管类铸件质量的影响,尤其当芯骨位置偏离砂芯中心时影响更大,位置偏于哪边,变形后就会向哪边凸起.     

高速磨削加工工艺及应用

高速磨削加工属于先进制造方法。与普通磨削比，它有很多优点，且集粗精加工于一身，能达到与车、铣、刨等切削加工相媲美的金属磨除率，能实现对难磨材料的高性能加工。阐述了高速磨削加工工艺的确定，高速磨削加工在工业中的具体应用，以及进一步提高磨削速度的设想。     

Inconel 625合金高温高速热变形行为

通过等温热压缩实验研究Inconel 625合金的高温高速热变形行为,获得了合金在温度为1000～1200℃、应变速率为1～80 s-1的条件下的真应力-应变曲线,并在考虑变形热效应的基础上对真应力-应变曲线进行了修正。对修正后的峰值应力进行线性回归,得到材料的材料常数:Q=442.97 kJ/mol,n=4.49,α=0.0029 MPa-1。通过非线性回归建立了Inconel 625合金在高温高速条件下的本构模型。     

减小电火花线切割加工中的工件变形误差

分析了电火花线切割加工中工件产生变形的原因,提出了减小工件变形的措施.     

高速加工用的主轴轴承系统

角接触球轴承由于其摩擦和磨损性能好而特别适合于高速加工。本文介绍的油气最小量润滑方式可通过新型的输入方法使极限转速提高２０％。另外，采用混合轴承和陶瓷滚动体轴承还可达到更高的转速上限。     

ZA27合金的热变形及加工图

采用Gleeble-1500热模拟实验机进行热压缩试验,研究ZA27合金的热变形行为,在变形温度为200~350℃、应变速率为0.01~5 s-1、工程应变为60%,基于Murty准则,建立ZA27合金的加工图。结果表明:流变应力随变形温度的升高而减小,随应变速率的提高而增大;在变形温度为200~210℃、应变速率为0.01~0.1 s-1和变形温度为250~350℃、应变速率为1~5 s-1的2个区域内易产生流变失稳现象;动态再结晶是导致流变软化及稳态流变的主要原因,ZA27合金的安全热加工区域的变形温度在250~350℃之间、应变速率在0.1~1 s-1之间。     

工艺系统综合变形对加工精度的影响

在实际加工中，工件的误差是工艺系统综合作用的结果。本文对机床-工件-刀具-夹具工艺系统综合变形对加工精度的影响展开讨论，并提出了减少工艺系统受力变形的措施。     

028合金热变形行为及加工图

采用Gleeble-1500热模拟压缩试验机对028合金进行恒温热压缩实验,变形温度为1120~1220℃,应变速率为0.1~10 s-1,研究了028合金的热变形行为及加工图,得到了028合金最佳的热挤压工艺。结果表明,建立的本构方程能较好的预测028合金在热变形中的峰值应力;028合金在热加工过程中发生动态再结晶,随变形温度升高,动态再结晶百分数和晶粒尺寸逐渐增加,动态再结晶晶粒尺寸随应变速率增加而减小,加工图中存在两个安全区、一个失稳区和一个危险区,028合金的最佳热挤压温度为1200℃,应变速率为1 s-1。