Mini-MPM限动芯棒连轧管机力能参数的计算及分析

在研究限动芯棒连轧管机的基础上,归纳整理了Mini-MPM限动芯棒连轧管机力能参数的计算公式和框图。再采用该计算公式和框图进行编程计算,分析连轧管机入口毛管壁厚、芯棒限动速度和轧辊直径对力能参数的影响。计算结果表明:毛管壁厚对连轧管机第1机架轧制力的影响明显;芯棒限动速度对连轧管机力能参数影响较小;轧辊直径对轧制力有较明显的影响。提出了改善连轧管机力能参数的途径。     

文摘

２００２２０６生产优质无缝钢管的连轧管机犤刊，英犦／PehleHansJoachim…∥TubeInt．，２０００，１９（１０６）要进一步提高二辊式限动芯棒连轧管机的轧制生产效率，似乎是不可能的。但是在三辊式连轧管机上改进轧管工艺是可以实现的，并可显著提高钢管质量和改善经济指标。三辊式连轧管机可获得较大的延伸率，因而可减少轧机总长和芯棒长度，降低轧制加热温度，同时提高钢管表面质量和尺寸精度。此外，三辊式连轧管机轧辊间隙调整简便、产品规格尺寸更换快捷。（曾适编译）２００２２０７新开发的步进式冷轧管工艺犤著，俄犦／Г．…     

三辊连轧管机轧制力曲线调整方法和事故曲线分析

介绍了6机架三辊连轧管机更换新轧辊后轧制力曲线的调整过程.总结认为三辊连轧管机轧制力曲线的调整方法依照“三步调整法”和“孔型调整为主,转速调整为辅”的调整原则;相较于二辊连轧管机,三辊连轧管机调整轧制力曲线微拉钢不会造成拉凹或拉断.分析了连轧断辊、“轧辊打滑”导致钢管轧断的轧制力曲线特征,以及芯棒与钢管脱不开的产生原因...     

管材带张力轧制的有限元分析

采用大型非线性有限元软件ANSYS/LS-DYNA对单机架三辊连轧管机轧制过程进行有限元模拟。分析了前、后张力对轧制力、芯棒轴向摩擦力以及金属延伸率的影响。研究表明,张力越大,轧制力越小,而金属延伸率越大;增加前、后张力可以减小芯棒轴向摩擦力,但影响不是很大。研究结果为连轧管机孔型设计及轧辊速度调整提供了理论依据。     

φ159mm MPM连轧管机的孔型开发与优化

孔型设计是MPM限动芯棒连轧管机的技术核心,孔型参数的选择将直接影响到轧制过程是否顺利和产品的几何尺寸精度、表面质量及轧制力能参数的变化。介绍了鞍钢新钢铁股份有限公司无缝钢管厂为了有效利用芯棒,扩大产品规格范围,以及提高产品的几何尺寸精度,对φ159mm MPM限动芯棒连轧管机的孔型设计开发进行有益尝试。通过适当修改从德国SMS Meer公司引进的MPM数学模型有关参数,可成功运行所设计孔型的轧制表并能轧出优质钢管。     

MPM连轧管机速度制度的设定与计算

在消化引进的MPM连轧管机工艺设定数学模型的基础上,结合连轧管工艺原理和相关算法,给出了MPM连轧管机速度制度的设定和计算方法。结果表明:轧辊速度的设定与计算的关键是确定各机架钢管出口截面积和工作辊径系数;芯棒速度制度的确定需要考虑芯棒磨损、轧制过程稳定和极限位置等约束条件。所述的模型和算法可用于同类轧管机速度制度的设定与计算。     

连轧管机轧制状态浅析

浅析了几种类型连轧管机轧制过程,指出了限动芯棒连轧管机轧制过程是浮动芯棒達轧管机的一个特例。用K机架前移和零机架的概念,将两种类型连轧管机联系在一起。讨论了有关连轧管机速度制度设定、微调技术应用等生产技术问题。     

提高MPM连轧管机组芯棒使用寿命的措施

芯棒是限动芯棒连轧管机组中最重要的热变形工具,其表面质量直接关系到产品的尺寸精度以及管体的内表面质量,同时,它也是限动芯棒连轧管生产过程中损耗最大的一种轧制工具,其使用效果决定着钢管生产成本的高低。在分析芯棒失效形式和原因的基础上提出了提高芯棒使用寿命的措施。     

削尖轧制技术在Φ159mm FQM连轧管机上的开发和应用

介绍了连轧管机削尖轧制技术的原理、功能和技术特点,以及削尖轧制的控制方法和难点。着重介绍了削尖轧制技术在Φ159mm三辊式限动芯棒连轧管机上的开发和应用情况。应用结果表明,连轧管机采用削尖轧制技术能够明显减少钢管的切头尾长度,尤其是生产小直径钢管能提高钢管成材率1%～2%。     

少机架限动芯棒连轧管机孔型设计的探讨

少机架限动芯棒连轧管机孔型设计是连轧管工艺的核心 ,对轧制过程的建立和产品质量起着极其重要的作用。介绍了少机架限动芯棒连轧管机组的独特优点 ,并对其孔型设计进行了初步探讨。     

削尖轧制技术在Ф159mm FQM连轧管机上的开发和应用

介绍了连轧管机削尖轧制技术的原理、功能和技术特点,以及削尖轧制的控制方法和难点.着重介绍了削尖轧制技术在Ф159 mm三辊式限动芯棒连轧管机上的开发和应用情况.应用结果表明,连轧管机采用削尖轧制技术能够明显减少钢管的切头尾长度,尤其是生产小直径钢管能提高钢管成材率1%～2%.     

少机发动芯棒连轧管机孔型设计的探讨

少机架限动芯棒连轧管机孔型设计是连轧管工艺的核心 ,对轧制过程的建立和产品质量起着极其重要的作用。介绍了少机架限动芯棒连轧管机组的独特优点 ,并对其孔型设计进行了初步探讨。     

文摘

２００１５２３Φ４２６ｍｍ连轧管机组采用连铸坯轧管精度的研究刊,俄／С．Г．Чикалов…∥Сталь．２００１,（３）俄罗斯伏尔加钢管厂同莫斯科钢铁学院合作,对Φ４２６ｍｍ连轧管机组采用连铸方坯轧管的几何尺寸精度进行了详尽的研究,并首次得出了连铸方坯依次经过辊式压力穿孔机、延伸机、限动芯棒连轧管机、脱棒－定径机轧制时的几何尺寸精度的数据资料。根据研究所得的数据资料,对连轧管机组各轧机进行了调整,既可减少各轧管机工具的磨损,又可生产出符合俄罗斯标准和国际标准,在设计范围内的各规格品种的钢管。（…     

从MPM到PQF——限动芯棒连轧管机回顾及展望

叙述了限动芯棒连轧管机的发展情况,从工艺使用角度论述不同时期限动芯棒连轧管机的特点。重点介绍了PQF连轧管机在生产工艺、设备结构等方面的特点。对PQF轧管机的牌坊及工作机架在轧管时所承受的轧制力进行了简要分析;讨论了相关工艺问题并展望了限动芯棒连轧管机的发展前景。     

PQF连轧管机的厚壁超短管轧制工艺技术开发

通过优化PQF连轧管工艺,解决了厚壁超短管轧制时存在的问题,重点介绍了制约生产的关键要素——芯棒限动速度和脱管机轧制速度优化匹配的问题,提出了电气控制增加限动齿条返回延时的措施,实现了脱管机轧制过程扭矩平稳,满足连轧区域的自动化生产。通过现场生产,钢管几何尺寸精度满足标准要求,产品成材率达到机组设计水平。     

钢管热连轧过程横断面壁厚变化的三维有限元模拟

针对20号钢Φ119.0mm×9.25mm规格全浮动芯棒无缝钢管8机架连轧过程进行了有限元模拟仿真分析,得到了热连轧管各机架出口等效塑性应变以及荒管壁厚变化情况,分析了轧制力和芯棒力的变化特点。研究表明,连轧管减壁量和外直径变化主要集中于开始第1~第6个机架,在第7、第8机架减壁作用很小,最终荒管壁厚均匀,且形状圆整。稳定连轧阶段的轧制力依轧制顺序呈递减趋势,第7、第8机架轧制力很小;同时芯棒力大于各机架轧制力,钢管内壁承受的作用力和塑性应变较大,应对芯棒表面进行合理润滑。模拟得到的壁厚、外径及轧制压力与实测结果吻合较好。     

PPM推轧穿孔机和MPM连轧管机的技术进步(续)

6 典型机组介绍 6.1 苏联Volzhskij厂的PPM穿孔机和MPM连轧管机苏联的Volzhskij厂生产直径为168.3～425.5mm,壁厚为4.5～40mm的钢管,年产量为72万吨(表1)。意大利的因西公司提供了轧制设备和工艺技术。坯料为连铸方坯,其边长为:240,300,360mm。在连轧管机和脱管-定径机上安装有尺寸自动控制系统,以确保产品质量。推轧穿孔机、连轧管机、脱管-定径机均采用固定机架和快速换辊装置。轧辊装在保持架中,换辊时,轧辊被自动推出机架。设备布置如图7所示。     

全浮动芯棒连轧管机孔型对钢种适应性的模拟研究

应用MSC.SuperForm有限元仿真软件,基于现场生产工艺,模拟了Φ140 mm全浮动芯棒连轧管机Φ195 mm孔型的钢管连轧过程,研究了连轧过程中C22和超级13Cr两种钢的金属流动、轧制力等规律性.结果表明：与C22相比较,超级13Cr更易产生宽展,金属横向流动倾向性更大,所以在高合金管轧制用孔型设计时,需特别注意金属过充倾向;超级13Cr的轧制力较C22增大60％以上,机架、轧辊的弹性变形量更大,在轧辊辊缝预调时,应加大超级13Cr的预压靠量,在孔型设计时,也需考虑其弹性变形量,以补偿高合金钢轧制时大轧制力引起的机架、轧辊的弹性变形量的影响.     

半浮动芯棒连轧荒管壁厚不均的原因分析

介绍了半浮动芯棒连轧管机荒管壁厚不均的类型及特点,荒管壁厚不均有同批壁厚不均、纵向壁厚不均和横向壁厚不均等3种类型。分析了荒管壁厚不均产生的原因,穿孔毛管壁厚不均、连轧管机孔型形状变化、轧制中心线偏移均会造成荒管横向壁厚不均;芯棒尺寸波动会引起荒管纵向壁厚不均和同批壁厚差。提出了改善半浮动芯棒连轧荒管壁厚不均的有效措施。     

轧管工艺技术(Ⅰ)——《热轧无缝钢管实用技术》

<正>轧管工序的主要任务是将芯棒穿入毛管内孔,在外部工具(轧辊或辊模)的作用下,压缩毛管的外径和壁厚,从而获得尺寸和质量符合要求的荒管。按轧管机的结构和金属变形方式的不同,可将轧管机分为纵轧管机和斜轧管机。纵轧管机主要有连轧管机、顶管机(CPE)、自动轧管机、周期轧管机、挤压管机和径向锻管机等;斜轧管机主要有阿塞尔(Assel)轧管机、狄塞尔(Diescher)轧管机、精