激光强化参数对40Cr钢表面组织及摩擦性能影响的研究

采用CO2横流式激光器对40Cr材料进行表面强化处理研究;使用S-360型扫描电镜观察激光硬化区金相组织及成分并观察金属表面磨损形貌;采用CHX-1超显微硬度计测量激光强化区断面的显微硬度;然后在MPX-2000盘销式摩擦磨损实验机上进行干摩擦和油润滑实验。结果表明:激光参数对表面硬度和硬化层深度有很大影响,较大的功率可使奥氏体转变充分而获得更多的马氏体,激光扫描速度越快,功率越大,显微硬度越高,硬化层越深;少量针状马氏体组织化引起表层强化,经激光硬化的表面其耐磨性可大大提高;40Cr在干摩擦条件下的平均磨损量是润滑时的5倍,40Cr和20MnSiV的磨损主要以磨粒磨损为主,同时也有粘着磨损。     

电火花表面强化工艺对涂层组织性能的影响

采用新型脉冲放电电火花表面强化设备,以Ｃｒ２Ｂ作为强化电极材料,３Ｃｒ２Ｗ８Ｖ钢为基体材料,研究了电火花表面强化工艺对强化层组织结构及强化层性能的影响。结果表明,两种强化气氛条件下,强化层组织均为细致的树枝晶,强化层的Ｘ射衍射最强峰均ｒ２Ｂ,次强峰均为α－Ｆｅ,但空气中强化层α－Ｆｅ峰比氩气中的强,另外,还出现了Ｆｅ３Ｏ４的峰;在氩气中强化时,强化表面质量好,气孔及微裂较少,强化层硬度大于空气气氛     

激光强化40Cr合金钢表面磨损特性研究

采用CO2激光器及不同的激光强化参数对40Cr钢进行表面强化,并将其与热轧Q235钢组成摩擦副,在干摩擦条件下进行摩擦磨损试验,旨在确定合理的激光强化参数,为提高矫直辊耐磨性提供试验依据。通过对试验结果的定量分析得出,激光强化可以提高40Cr钢的耐磨性。采用扫描电镜对激光强化后的40Cr钢表面和磨损表面进行分析,发现激光强化后40Cr钢的金相组织主要是致密的马氏体,而且磨损表面比正常淬火的40Cr钢的表面光滑,仅产生一些微裂纹。     

钛合金表面柔性电极电火花强化层的组织与性能

采用旋转的柔性铜电极在空气中对钛合金表面进行强化处理,并采用SEM、XRD、硬度计、表面粗糙度仪等对强化层进行了研究.结果表明:试验条件下,钛合金强化层由氧化物(TiO等)和金属间化合物(CuTi、Zn2TiO4、Cu4Ti3等)组成,厚度达到13～110μm,且随电流密度的增大而增厚;强化层晶粒得到细化,甚至产生了纳...     

表面纳米化40Cr钢的组织特征

采用超音速微粒轰击方法对40Cr调质钢进行了表面纳米化处理。X射线衍射、透射电子显微镜和纳米压痕试验结果表明，表面纳米化层深达20μm，平均纳米压痕硬度比纳米化前提高2倍以上，达到8．0GPa。在表面纳米化试样表面至250μm的区域内存在残余压应力，最大残余压应力位于表面纳米化层与过渡区的分界线附近。     

45钢表面电火花沉积强化层的组织与性能

利用电火花强化技术在煤油中对45钢表面沉积硅,可形成一种高非晶含量的铁基非晶合金强化层,用SEM、XRD、EPM等检测手段对强化层进行了研究.结果表明:45钢电火花强化层是反应合金化层,强化层各区域的组织均匀一致,强化相是由电极元素硅和基体元素铁以及煤油中的碳元素反应生成;强化层试样在50 g/L的NaCl溶液中耐腐蚀性能比基体有显著改善.     

基于环境负荷的金属材料表面强化技术模糊综合评价

金属工艺过程的环境性越来越受到人们的重视。这里建立了基于环境负荷的金属材料表面强化技术的模糊数学模型，并运用模糊综合评价法分析了40Cr钢的几种表面强化技术，结果表明，采用电火花表面强化技术最合理。     

超音速微粒轰击后40Cr钢表面的组织与性能

采用超音速微粒轰击技术对退火态40Cr钢进行表面处理,利用显微硬度仪、光学显微镜和透射电子显微镜对材料表层进行观察和分析。结果表明：材料表面形成厚度60μm的变形层,硬度在距表面一定距离处达到最高（530HV）;在距离表面50-60μm范围内,铁素体中形成大量晶界,将铁素体晶粒分割细化;而此处的珠光体中渗碳体发生强烈弯折但没有断裂,表明渗碳体在这种情况下可以发生塑性变形。     

电火花表面强化技术发展概况

对电火花表面强化技术的基本原理、技术特点、发展概况及发展趋势进行了综合评述。     

40Cr表面梯度晶体缺陷促进包埋渗Al涂层的组织及性能

包埋渗Al工艺是改善40Cr钢耐蚀性能的有效且经济的方法之一。在传统包埋渗铝(Al)法的工艺前加入扭转预变形,在40Cr钢引入高密度晶体缺陷增加扩散通道来提高包埋渗工艺中Al原子的扩散速率,从而达到降低加热温度、提高材料综合性能的目的。研究扭转工艺对晶粒取向、晶界、局部取向差的影响,表征扩散渗Al后试样的微观组织,测试硬度和耐腐蚀性能,分析不同温度(600℃、650℃、700℃及750℃)对渗层组织与性能的影响。研究结果表明：扭转变形在40Cr表面引入高密度晶体缺陷,可提高扩渗效率,增大渗层厚度;温度越高,渗层越厚,晶粒尺寸越大,组织的不均匀性增强,硬度越低。750℃时其渗层上存在较多的孔洞,对耐腐蚀性造成一定的影响,700℃试样耐腐蚀性能最优。     

40Cr钢表面激光淬火的工艺研究

研究了40Cr钢表面激光淬火工艺参数与硬化层尺寸以及显微硬度的关系,分析了激光硬化层的显微组织。研究表明:选择合适的工艺参数,可使硬化层的显微硬度显著提高,该工艺为40Cr钢表面淬火提供了一条新途径。     

水淬调质态40Cr钢超塑性的研究

研究了 40Cr钢经水冷淬火和高温回火后的超塑性。结果表明 :40Cr钢的晶粒尺寸为 1 0～ 1 5 μm ,在温度为 75 0℃、初始应变速率为 1 0×1 0 - 3s- 1 的拉伸变形条件下 ,超塑伸长率为 30 4 % ,流变应力为 63 0MPa ,应变速率敏感性指数m值为 0 2 2 7,超塑性变形的机制可描述为原子扩散控制的晶界滑动。     

40Cr磨削淬硬的研究方法

磨削淬硬是利用磨削热对工件表面进行淬硬处理的新技术,可替代表面淬火等热处理工艺,它有利于简化生产工艺,降低制造成本。     

40Cr钢法兰焊接接头断裂原因分析

通过宏观观察、金相分析和化学成分分析等方法,对40Cr钢法兰焊接接头的断裂原因进行了分析。结果表明,40Cr钢法兰焊接接头存在根部裂纹、焊趾裂纹、未熔合和未焊透等焊接缺陷,在应力的作用下,根部裂纹发生扩展,造成接头在使用过程中发生断裂。焊接工艺及操作不当导致法兰焊接接头产生根部裂纹,是其发生早期断裂的主要原因,并对焊接工艺提出了改进建议。     

激光处理冷轧Q235/40Cr干摩擦试验研究

采用CO2横流式激光器对Q235/40Cr材料进行表面强化处理。使用S-360型扫描电镜观察激光硬化区金相组织及成分并观察表面磨损形貌,采用CHX-1超显微硬度计测量激光强化区断面的显微硬度。通过40Cr与冷轧Q235配副进行干摩擦试验,结果表明,与淬火40Cr配副的Q235的平均磨损速率最小,而与1400 W激光功率处理40Cr配副的Q235的平均磨损速率最大,淬火的40Cr平均磨损速率是激光处理的2~3倍。40Cr磨损为磨粒磨损并有微裂纹产生,Q235以磨粒磨损为主,表面产生较深的犁沟。经激光硬化处理后40Cr的耐磨性要优于正常淬火40Cr的耐磨性。     

0Cr18Ni9Ti不锈钢表面纳米化层的组织和性能

采用高能喷丸对0Cr18Ni9Ti不锈钢棒材端面进行了表面自纳米化处理;利用扫描电子显微镜、透射电子显微镜、X射线衍射仪和显微硬度计对塑性变形层的组织和性能进行了表征。结果表明:在距表面70μm左右的范围内形成了100 nm以下的等轴纳米晶;从基体到喷丸表面,变形层的显微组织依次为单相奥氏体、奥氏体和马氏体两相共存、单相马氏体;晶粒细化显著提高了塑性变形层的显微硬度。     

40Cr钢表面低温气体碳、氮、氧多元共渗层的摩擦学性能

利用低温气体多元共渗技术将碳、氮、氧元素同时渗入40Cr钢表面形成改性层。分析了保温时间对渗层厚度的影响,研究了改性层的显微组织、厚度、结构、渗层硬度及干摩擦磨损性能。结果表明：经多元共渗后表面改性层由疏松层、白亮层和过渡层组成;白亮层的硬度最高,达到850HV,多元共渗后40Cr钢表面的耐磨性能显著提高。