1Cr17Ni2钢的高温回火脆性

研究了亚温淬火对１Ｃｒ１７Ｎｉ２钢高温回火脆性的影响。结果表明，亚温淬火能有效地抑制该钢的高温回火脆性。经亚温淬火后，钢的脆性转化温度降低，韧性得到改善，断口形貌由准解理型变为韧窝型，合金元素向基体和δ铁素体中的富集程度增大，在改善钢的韧性的同时仍保持较高的强度水平。     

1Cr11Ni2W2MoV钢持久性能机理分析及工艺改进

对540 MPa断裂时间小于100 h的真空感应炉冶炼+电渣重熔(Φ600 mm锭)+锻造成材工艺生产的90 mm×90 mm 1Cr11Ni2W2MoV钢分析表明：钢中回火马氏体组织含量不足及马氏体板条间碳化物析出不均匀是导致钢材强度及韧性偏低进而导致持久性能断裂时间小于100 h的原因,通过将锻坯加热温度由1130～1150℃降低到1000～1020℃,锻造90 mm×90 mm钢材的锻造方式由一火次成材变为两火次成材,终锻温度≥900℃,持久性能试样的回火温度由660～680℃降低到600～620℃,使1Cr11Ni2W2MoV钢540 MPa持久性能断裂时间从36～37 h提高到146～148 h。     

正火12Cr1MoV钢回火脆化的冷速敏感性

采用示波冲击试验和高分辨透射电子显微分析技术，研究了回火冷却方式对正火１２Ｃｒ１ＭｏＶ钢回火脆化的影响。结果表明，该钢存在两个不同的回火冷速敏感性温度区间；高于６４０℃回火，铁素体基体中沉淀析出碳化物以ＶＣ类型为主，回火脆性没有明显的冷速舔生，低于６４０℃回火，基体中沉淀析出的碳化物以Ｆｅ３Ｃ类型为主，回火脆化具有明显的冷速敏感性和可逆性。     

1Cr11Ni2W2MoVA钢回火温度对断裂形态影响

经过对 1CrllNi2W2MoVA 钢回火温度对性能的影响实验及断裂性质的研究,认为:(1)随回火温度变化,塑性指标波动不大,σ0.2、σb 与 KQ 有很好的对应关系,(2)KQ～σ0.2、σb 关系的数学表达式为:KQ=-2.72σ0.2-0.638 σb 5728(3)裂纹形成功较大,裂纹钝化后能改变断裂方式。     

1Cr11Ni2W2MoV压缩机叶片表面缺陷分析

1Cr11Ni2W2MoV钢属低Ni耐热马氏体不锈钢,该钢具有较高的强度和良好的韧性.用户将我厂生产的该钢热加工成叶片后发现其中3片纵向表面存在缺陷和1片横向剖面存在缺陷.通过分析大量的实验结果表明:叶片中存在的表面缺陷主要不是在钢的冶炼过程中形成的内部夹杂,而是由加工过程中偶然因素形成的铬的二次氧化物造成.     

1Cr12Ni3Mo2VN耐热钢的回火工艺

利用金相显微镜、扫描电镜和透射电镜等研究了1Cr12Ni3Mo2VN耐热钢的回火工艺,结果指出试验钢产生第一类回火脆性的主要原因是马氏体板条界存在聚集长大的Fe_3C及M_3C脆性相,导致冲击韧性显著下降。Mo_2C与基体处于共格状态,使基体周围晶格产生很大的静畸变是次要原因;产生第二类回火脆性的原因,一是由于碳化物M_(23)C_6沿原奥氏体晶界和马氏体板条界迅速聚集并粗化,二是板条间残余奥氏体膜因碳贫化而发生热失稳分解。结合技术协议要求,为了有利于组织的稳定性,本试验钢的最佳回火工艺为580℃×2h空冷。     

0Cr17Ni钢回火脆性机理分析

 对淬火后不同温度回火的0Cr17Ni不锈钢进行了冲击试验,发现该材料存在较严重的回火脆性。通过透射电镜（TEM）、扫描电镜（SEM）、X射线衍射仪（XRD）和俄歇电子谱仪（AES）的观察分析,研究了0Cr17Ni不锈钢产生回火脆性的原因。结果表明：该材料发生高温回火脆性的断裂属于解理与准解理复合型断裂,而并非是典型的沿晶断裂,导致回火脆性断裂的主要原因是回火过程中出现的针状碳化物。     

回火对00Cr15Ni6Mo2高强马氏体不锈钢组织和性能的影响

研究了一种高强马氏体不锈钢00Cr15Ni6Mo2在回火过程中的逆变奥氏体的体积分数变化及其对力学性能的影响.结果表明,在550 ～750℃之间回火,当回火温度达到670℃时,逆变奥氏体的体积分数达到峰值39％,该钢在670℃回火时的HV硬度为280,夏比V缺口冲击吸收能为187.5 J,也分别达到峰值.沿马氏体板条析出的逆变奥氏体,对提高该钢回火条件下低温冲击韧性具有重要作用.     

2Cr12Ni2Mo2WV钢的回火转变

本文观测了2Cr12Ni2Mo2WV钢的回火转变,结果表明:回火温度从室温至400℃,马氏体分解,析出M_3C;从400～500℃,M_3C回溶到基体中,M_7C_3直接从基体中沉淀析出,产生二次硬化;从500～600℃,M_7C_3转变成M_(23)C_6,钢中碳化物含量显著增加,钢的强度急剧下降;回火温度超过600℃,M_(23)C_6继续析出并长大;该钢的残余奥氏体和它的过冷奥氏体相似,在A_(c 1)～M_s温度范围内十分稳定,回火过程中不发生残余奥氏体转变。     

回火参数对40Cr3MoV钢性能和组织的影响

研究了回火温度和时间对40Cr3Mo钢力学性能的影响。同回火时间相比,回火温度对力学性能的作用要显得多。在500℃以下回火时,力学性能随回火温度的提高变化缓慢,当回火温度高于580℃时,随回火温度的提高,强度急剧下降,韧性迅速增加。     

回火温度对4Cr13不锈风耐蚀性的影响

本文对４Ｃｒ１３不锈钢的回火温度对其耐蚀性的影响进行了试验研究，介绍了回火温度对耐蚀性的影响及正确选用回火温度的重要性。     

回火温度对ZG0Cr13Mn8N钢显微组织的影响

研究了铬以相（马氏体－奥氏体）ＺＧ０Ｃｒ１３Ｍｎ８Ｎ钢在４００～７００℃温度区间内回火后的显策组织。结果表明,ＺＧ０Ｃｒ１３Ｍｎ８Ｎ钢在５８０℃回火时奥氏体量增多;淬火和逆变奥氏体在低于５８０℃回火时都十分稳定,而高于５８０℃回火时则不稳定;随着回火温度的升高,马氏体板条特征愈加不明显,且在板条马氏体和奥氏体内均有Ｍ７Ｃ３型碳化物析出、聚集和长大。     

影响1Crl7Ni2钢冲击韧性的因素探讨

本文针对1Crl7Ni2性能检测中常存在冲击韧性指标一检合格率低的现状，从化学成份、钢的加热温度及热处理制度角度探讨了影响1Crl7Ni2冲击韧性值的因素，指出严格控制化学成份、适宜的加热温度及合理的热处理制度是保证1Crl7Ni2冲击韧性值检验合格率的关键。     

汽轮机叶片钢1Cr12Ni3Mo2VN热处理工艺

在汽轮机叶片钢国产化过程中,为了保证材料性能,需要选择一个合适的热处理制度,所以针对热处理中回火温度对各项力学性能的影响进行研究.结果表明,该材料的合适淬火温度为1000℃,在550～650℃温度区间每隔20℃回火,研究温度对强度、面缩率、硬度、冲击功的影响;在回火温度为580℃,组织无明显的δ-铁素体存在,且满足材料性能的设计要求.     

回火温度对渗碳钢18Cr2Ni4WA组织和硬度的影响

为满足用户加工HBW硬度值≤269的需要,降低18Cr2Ni4WA钢Φ60 mm材硬度,利用连轧厂实际辊底式退火炉进行了630～750℃5h炉冷至500℃空冷的回火试验,并借助金相显微镜对18Cr2Ni4WA钢不同回火温度下的组织进行了分析,以确定最佳的回火温度。结果表明,18Cr2Ni4WA钢随回火温度的升高硬度先下降后上升,当温度为670℃时,钢材平均HBW硬度值最低(HBW238左右),回火组织为均匀的回火珠光体组织。     

氮合金化对马氏体不锈钢00Cr13Ni4Mo回火性能的影响

测定了控氮00Cr13Ni4Mo(S13-4N)与低氮00Cr13Ni6Mo(S13-6)的性能,对比分析了氮元素对00Cr13Ni4Mo的强度、韧性、耐蚀性的影响。力学性能测试结果表明,回火温度≤550℃时,控氮的S13-4N比低氮的S13-6的强度更高,韧性更低;回火温度≥550℃时,规律逐渐变得相反;S13-4N在450℃左右出现回火脆性现象。电化学测试结果表明,S13-6的耐点蚀性能优于S13-4N。XRD和EBSD结果表明,两种钢在550℃以上温度回火时出现逆变奥氏体,600℃附近含量达到最大值,此时的韧性最佳,S13-6中的逆变奥氏体总量多于S13-4N,但形态不同。分析认为:氮比镍稳定奥氏体的能力强,而镍形成逆变奥氏体的能力则更强,逆变奥氏体的含量和稳定性对韧性的影响很大;S13-4N的450℃回火脆性主要是由于碳化物和氮化物的析出引起的。     

W9Mo3Cr4V高速钢激光回火的研究

用正交试验优选出ＷＭｏ３Ｃｏ３Ｃｒ４Ｖ高速钢最佳激光回火工艺参数。研究表明,高速钢的激光淬火硬度和二次硬化峤同于常规淬火者,是激光回火的二次硬化值可以达到常规回火的二次硬化值。